Аналитическая зависимость

Аналогично рассчитывается переходный процесс при подключении источника синусоидальной ЭДС к цепи с последовательно соединенными резистивным и емкостным элементами и в других случаях. И здесь переходный процесс зависит от начальной фазы напряжения источника: он отсутствует при Фи -у + тг/2, где <р = arctg[-l/(wO)] < 0, и выражен наиболее сильно при ф = if, когда максимальное напряжение на емкостном элементе может почти в 2 раза превысить амплитуду установившегося напряжения. Такое перенапряжение может привести к пробою изоляции в высоковольтных установках.

Аналогично рассчитывается переходный процесс при подключении источника синусоидальной ЭДС к цепи с последовательно соединенными резистивным и емкостным элементами и в других случаях. И здесь переходный процесс зависит от начальной фазы напряжения источника: он отсутствует при Фи = <р'+ тг/2, где <р = arctg[-l/(wO)] < 0, и выражен наиболее сильно при фи = <р, когда максимальное напряжение на емкостном элементе может почти в 2 раза превысить амплитуду установившегося напряжения. Такое перенапряжение может привести к пробою изоляции в высоковольтных установках.

Аналогично рассчитывается переходный процесс при подключении источника синусоидальной ЭДС к цепи с последовательно соединенными резистивным и емкостным элементами и в других случаях. И здесь переходный процесс зависит от начальной фазы напряжения источника: он отсутствует при фц = <р + я/2, где у = arctg[-l/(coO) ] < 0, и выражен наиболее сильно при ф = \р, когда максимальное напряжение на емкостном элементе может почти в 2 раза превысить амплитуду установившегося напряжения. Такое перенапряжение может привести к пробою изоляции в высоковольтных установках.

Двукратной амплитуде потока соответствует намагничивающий ток /циане. б десятки и сотни раз ( 2.41, б) превышающий амплитуду установившегося тока холостого хода, что объясняется насыщением стали. Это следует учитывать при регулировании защитных устройств, чтобы не получалось ложных срабатываний защиты при включении трансформатора.

Двойной результирующий поток сильно насыщает сталь машины. Поэтому амплитуда тока включения холостого хода асинхронного двигателя /от значительно превышает амплитуду установившегося тока холостого хода /От. По сравнению с трансформаторами, в асинхронных двигателях отношение 1от/10т меньше, так как при наличии зазора кривая их намагничивания более пологая, а остаточный поток намагничивания меньше. Тем не менее ток включения холостого хода может в несколько раз превысить номинальный ток /„. Так, например, по данным испытания трехфазного двигателя на 500 кет, 1500 об/мин ток включения холостого хода превысил в четырнадцать раз установившийся ток холостого хода и в три раза номинальный ток двигателя ( 22-1).

Включение пени переменного тока может сопровождаться появлением у д а рн о г о тока включения /уд, который может превышать амплитуду /,„ установившегося тока:

вытекает, что в чисто активной цепи, когда 0, ударный ток включения практически не превышает амплитуду /,„ установившегося тока (при Чг = л/2).

при ф — 9 = ± -т;-, то начальный свободный ток максимален ( 14-5,6), а именно icafij^^fm, и ток переходного режима достигает экстремального значения (положительного или отрицательного) в конце первого полупериода. Однако даже в предельном случае, когда г—-0 и, следовательно, •е= — = оо, ток не может превышать амплитуду установившегося режима более чем вдвое.

чателе может достигнуть (2,0 — 2,5) 1/ф. Именно по этой причине искровой промежуток во избежание пробоя включается параллельно отъедините-лю, а не всему выключателю. Преимущество рассмотренного способа защиты с помощью реакторов заключается в том, что он свободен от ограничений, с которыми приходится сталкиваться в случае применения разрядников, т. е. может применяться в сетях с любыми значениями [/уст. В отличие от разрядников реакторы ограничивают в первую очередь амплитуду установившегося режима. Ударный коэффициент в линиях с реакторами, в особенности при их искровом подключении, несколько выше, чем в линиях без реакторов, так как индуктивное сопротивление реакторов оказывается очень высоким в начальной стадии процесса; однако амплитуда напряжения в переходном процессе все же снижается за счет реакторов, хотя и в меньшей степени, чем вынужденная составляющая.

Выражение (8.55) по своей структуре совпадает с (8.38) с тем, однако, различием, что (8.38) определяет комплексную амплитуду установившегося гармонического напряжения с частотой со, а (8.55) — мгновенное значение выходного напряжения при произвольной форме входного сигнала.

амплитуда тока включения iom может превысить амплитуду установившегося тока холостого хода /От во много раз. Осциллографиче-

2. Режим частотного регулирования синхронного электропривода при U If = const; /в = var. Для этого случая характеристики даны на 4.74, а их аналитическая зависимость имеет вид:

Учитывая (V.6) и (V.41), можно утверждать, что аналитическая зависимость

Энергетическим методом очень удобно пользоваться, когда известна аналитическая зависимость индуктивности или взаимной индуктивности от геометрических размеров. Этот метод позволяет легко найти направление ЭДУ. Из уравнения (3.10) следует, что положительному направлению силы соответствует возрастание

витках и катушках, так и между витками и катушками соседних фаз. Оценим значение силы в круговом витке ( 3.9). Индуктивность такого витка выражается формулой (3.15). Когда известна аналитическая зависимость индуктивности от размеров витка, при определении ЭДУ целесообразно воспользоваться ^нер-методом. Как показа-3.3, ЭДУ направлены в соответствии с вы-

На 16-8 показана вольт-амперная характеристика вилитовых дисков диаметром 100 мм и толщиной 60 мм, которые применяются в разрядниках типа РВС (разрядник вентильный станционный). Характеристика снята при импульсах 20/40 мкс в диапазоне токов 1—10 000 А. Как видно из рисунка, вольт-амперная характеристика в логарифмических координатах (U, В, /, А) может быть изображена двумя отрезками прямых с различными наклонами. Для каждого отрезка прямой действительна аналитическая зависимость

Следует сразу отметить, что аналитическая зависимость (3-10) катодного тока от напряжения на электродах лампы, как и для диода, отличается от реальных статических характеристик (причины этого отклонения будут рассмотрены в. § 3-2). Поэтому закон степени трех вторых для триода находит еще меньшее применение, чем для диода, и на практике используется ряд других методов приближенного аналитического описания (аппроксимации) реальных характеристик триода (см. гл. 5).

точно сложен. Это воздействие зависит от конструкции электродов, соотношения напряжений и целого ряда других факторов. Даже весьма приближенная аналитическая зависимость между катодным током и напряжениями на электродах (закон степени трех вторых) показывает, что электронная лампа не подчиняется закону Ома.

В математическом обеспечении ЭВМ используются различные способы введения информации о нелинейностях. При аналитическом задании нелинейности в рабочую часть программ непосредственно вводится аналитическая зависимость, аппроксимирующая данную нелинейность, и при решении какой-либо задачи происходит обращение к этой зависимости и вычисление с ее помощью значения функции для заданного значения аргумента.

Коррекция по скорости - пР/нягейяня аналитическая зависимость, определяемой я!-.ц)«>!;еянсу

Следует сразу отметить, что аналитическая зависимость (3-10) катодного тока от напряжения на электродах лампы, как и для диода, отличается от реальных статических характеристик (причины этого отклонения будут рассмотрены в. § 3-2). Поэтому закон степени трех вторых для триода находит еще меньшее применение, чем для диода, и на практике используется ряд других методов приближенного аналитического описания (аппроксимации) реальных характеристик триода (см. гл. 5).

точно сложен. Это воздействие зависит от конструкции электродов, соотношения напряжений и целого ряда других факторов. Даже весьма приближенная аналитическая зависимость между катодным током и напряжениями на электродах (закон степени трех вторых) показывает, что электронная лампа не подчиняется закону Ома.