Апериодическую составляющие

тельных слагающих зависят не только от угла ф, но и от их частоты to,. В связи с этим их начальные значения максимальны при прохождении u(t) в момент КЗ через максимум, а не через нуль, как бывает для основной слагающей с рабочей частотой «„ (по этой же причине слагающие с частотой cos содержат даже при симметричном КЗ составляющие обратной последовательности); 3) с учетом того, что теоретически число свободных колебательных слагающих равно оо, приходится принимать меры к снижению их числа до допустимого значения при сохранении приемлемой точности расчета; при этом необходимо иметь в виду, что, как показали исследования В. Г. Плотникова и А. Б. Чер-нина в ЭСП, для линий, входящих в сеть, в отличие от одиночной линии некоторые последующие гармоники могут иметь амплитуды большие, чем предыдущие; 4) обычно можно учитывать только одну результирующую апериодическую слагающую с коэффициентом затухания, равным Rz/Ls, где Л2=22 (0) определяется при /<в=0.

значений амплитуд 1поы', броски ограничиваются сопротивлениями питающей системы и трансформатора с насыщенным магнитопроводом, но остаются меньшими максимальных переходных токов внешних (сквозных) КЗ; бросок может содержать большую апериодическую слагающую, а также значительный процент высших гармоник (прежде всего второй), в результате чего кривая гнам,бр часто оказывается полностью смещенной относительно оси времени; затухание броска происходит медленнее, чем токов КЗ в системе; для трехфазных трансформаторов (автотрансформаторов) броски в одной из фаз, достигая значений 1—2-кратных амплитуд /ном, могут не содержать апериодической слагающей; если нейтраль трансформатора с питающей стороны заземлена (сеть с ?/Ном>НО кВ), то с учетом неодновременности замыкания фаз включающего выключателя в цепи заземления нейтрали трансформатора кратковременно появляется ток, замыкающийся через заземленные нейтрали питающей системы и практически исчезающий после завершения включения всех трех фаз.

ничивания в схеме замещения. В этих условиях значительная часть периодической слагающей и знакопеременных слагающих замыкается через указанную ветвь намагничивания и не попадает в ОТ. Это и определяет автоматическое загрубление защиты на время прохождения переходных 1Нб. При этом /с,з может выбираться меньшим, чем в схеме без Т ALT. При КЗ в защищаемой зоне ток в дифференциальной цепи кратковременно также может содержать апериодическую слагающую, насыщающую TALT. Однако она быстро затухает, и получающееся замедление действия защиты обычно не превосходит нескольких десятков миллисекунд. Недостатком способа является отсутствие загрубления защиты при периодическом iH6 и малое загрубление при небольших смещениях in& относительно оси времени с сохранением полуволн обратного знака. Для защиты линий, где апериодические слагающие при внешних (сквозных) КЗ быстро затухают, способ применяется редко.

В заключение необходимо отметить, что первоначально, в ЗО^е годы, первый вариант способа был предложен в Германии только для отстройки защит от бросков токов намагничивания трансформаторов. Однако, отчасти в связи с неудачно выбранными параметрами TALT, он широкого применения не получил. Эффективность его использования для этих целей при более правильно выбранных параметрах TALT была показана в 40-е годы опытными исследованиями ВНИИЭ (М. И. Царев). Использование первого варианта способа для отстройки от 1Яб, содержащих апериодическую слагающую, впервые было предложено в 40-е годы в ТПИ (И. Д. Кутявин). Более подробно рассмотрение работы TALT дано в гл. 12.

Промежуточные TALT выбираются со значительными индукциями при срабатывании. При внешних КЗ и наличии в /Раб=/нб апериодической слагающей они глубоко насыщаются и плохо трансформируют в о>2раб.не только апериодическую слагающую, но и весь /Нб. Поэтому рассматриваемые TALT могут одновременно использоваться как для осуществления магнитного торможения, так и для отстройки от /нб, содержащих апериодические слагающие. В этом заключается преимущество магнитного торможения по сравнению с обычным.

грубления; в настоящее время этот способ широко применяется в зарубежной практике часто в сочетании с дифференциальной токовой отсечкой, резервирующей отключение КЗ яри /к, обусловливающих появление значительных слагающих двойной частоты. Было предложено много вариантов блокировок, использующих реле напряжения. Все они оказались неэффективными, частично из-за нечеткости работы при бросках, возникающих при восстановлении напряжения после отключения внешних КЗ. В конце 30-х годов в Германии была предложена схема с включением ИО тока через так называемый быстрона-сыщающийся промежуточный TALT, плохо трансформирующий апериодическую слагающую г'нб.бр, однако из-за неудачно выбиравшихся расчетных индукций TALT при срабатывании она была недостаточно эффективна. В отечественной практике, как указывалось в гл. 8 и 12, данная схема получила широкое распространение также для отстройки от переходных значений /Нб при сквозных КЗ с применением в ней TALT усиленного действия. Косвенно свойства схемы используются и в защитах с магнитным торможением.

Промежуточные ТТ для магнитного торможения имеют значительные ищ.укции при срабатывании, и поэтому в случаях внешних к. з. и наличии в ipa6 = ?н6 апериодической слагающей глубоко насыщаются и плохо трансформируют в шраб.в не только апериодическую слагающую, но и весь /нб. Поэтому рассматриваемые промежуточные ТТ могут одновременно использоваться для загрубле-ния защиты путем магнитного торможения (отстройка преимущественно от периодических /нб) и, глубокого насыщения (отстройка от 1н6 со значительной апериодической слагающей). Отсюда следует, что рассматриваемая схема объединяет в себе и свойства схемы, изображенной на 6-10.

бросок может содержать большую апериодическую слагающую, а также значительный процент высших гармоник (прежде всего второй). В результате кривая 'нам- бр часто оказывается полностью смещенной по одну сторону оси времени;

разложена кривой (нам в ряд показывает, что помимо основной гармоники бросок ijM содержит значительные апериодическую слагающую и вторую гармонику, которая в пределах реальных оснований не имеет нулевых значений. Более высоки; гармоники обычно имеют значительно меньшие амплитуды или даже отсутств /ют.

Здесь первые два члена образуют периодическую слагающую тока основной частоты, третий и четвертый члены — апериодическую слагающую и два последних члена—вторую гармонику тока.

Амплитуды свободных токов высших частот по знаку совпадают с амплитудой периодической слагающей тока синхронной частоты, в то время как амплитуда свободного тока низшей частоты противоположна им по знаку. При отсутствии продольной компенсации свободный ток низшей частоты вырождается в обычную апериодическую слагающую тока.

В качестве характерного примера использования уравнений Парка Горева для анализа динамических процессов ЭМН в линейном приближении приведем итоги их решения применительно к ударному режиму нагрузки, который близок к внезапному КЗ на выводах якоря при работе синхронного генератора на холостом ходу с полным возбуждением. Ввиду большого кинетического момента ЭМН анализ ударного режима проводят при допущении, что частота вращения ротора постоянна. В процессе внезапного симметричного (трехфазного) КЗ синхронного генератора результирующий ток обмотки каждой фазы содержит периодическую и апериодическую составляющие, которые в сумме дают [5.1]

В токе короткого замыкания можно выделить периодическую и апериодическую составляющие. Апериодическая составляющая затухает до нуля с постоянной времени Та> зависящей от индуктивности обмотки якоря и от активного сопротивления якоря.

В токе короткого замыкания можно выделить периодическую и апериодическую составляющие. Апериодическая составляющая затухает до нуля с постоянной времени Та, зависящей от индуктивности обмотки якоря и от активного сопротивления якоря.

Ток к. з., генерируемый асинхронным двигателем, содержит как периодическую, так и апериодическую составляющие; при этом последняя может рассматриваться как следствие затухания потока, сцепленного только со статорной обмоткой. Этим и объясняется, что время затухания апериодической составляющей тока к. з. определяется сопротивлением обмотки статора и внешней цепи до точки к. з., в то время как для периодической составляющей оно зависит также и от параметров ротора. В расчетную схему замещения при трехфазном к. з. асинхронный двигатель вводится сопротивлением, равным сопротивлению заторможенного двигателя. Таким образом, начальное значение тока к. з. от двигателя равно его пусковому току при полном напряжении сети.

кого синхронного генератора, работавшего предварительно в режиме холостого хода. Осциллограммы тока якоря iK в одной из фаз генератора, тока возбуждения /в и тока гд в демпферной обмотке показаны на 9.40. Ток якоря г„ при переходном процессе имеет периодическую и апериодическую составляющие:

Решение уравнения (XVII. 6) аналогично (XVI. 7) имеет установившуюся и апериодическую составляющие потока:

На 4.79, а—в представлено изменение токов в обмотках синхронной машины при коротком замыкании. Токи в фазах якоря имеют периодическую и апериодическую составляющие, затухающие каждая со своей постоянной времени. На 4.79, а показано изменение тока фазы ia, апериодическая составляющая отсутствует. Переходные токи в обмотке возбуждения и демпферной обмотке изменяются по разным законам, зависящим от постоянных времени обмоток ( 4.79, б и 0).

Как видно из (2.36), кривая тока содержит периодическую и апериодическую составляющие, а характер ее зависит от параметра у (т. е. от начальной фазы напряжения а и сдвига по фазе между током и напряжением ф), а также от добротности обмотки QH.

зная результирующую ЭДС источника и результирующее сопротивление, по закону Ома определяют начальное значение периодической составляющей тока КЗ /По, затем ударный ток и при необходимости периодическую и апериодическую составляющие тока КЗ для заданного момента времени t.

Поскольку ток в проводниках содержит периодическую и апериодическую составляющие, а магнитная индукция r кожухах только апериодическую ¦.оставляющую (периодическая составляющая ничтожно мала), электродинамическая сила на проводники также содержит периодическую и апериодическую составляющие. Составляющая двойной частоты, характерная для не-неранированных токопроводов (см. § 6.3), здесь отсутствует. Кривая F на 8.4 предетавляет собой огибающую по мак-