Длительная прочность

4) силовые в промышленных предприятиях, в жилых и общественных зданиях, в торговых помещениях, когда по условиям технологического процесса или режима работы сети может возникать длительная перегрузка проводов и кабелей;

ми 'незащищёнными изолированными проводниками с горючей оболочкой. От токов перегрузки должны быть защищены также сети внутри помещений, выполненные защищенными проводами, проложенные в трубах, в несгораемых строительных конструкциях и т. п., в следующих случаях: а) осветительные сети в жилых и общественных зданиях и торговых помещениях, служебно-бы-товых помещениях промышленных предприятий, включая сети для бытовых и переносных электроприемников (утюгов, чайников, комнатных холодильников, пылесосов, стиральных и швейных машин и т. п.), а также в пожароопасных производственных зонах; б) сети всех видов во взрывоопасных зонах (за исключением зон В-16 и В-1г) независимо от условий технологического процесса или режима работы сети; в) силовые сети в промышленных предприятиях, в жилых и общественных зданиях и торговых помещениях — • только в случаях, когда может возникнуть длительная перегрузка проводов и кабелей.

грузки и токов к. з., защищаемые только от токов к. з. Защите от перегрузки подлежат сети: а) внутри помещений, проложенные открыто незащищенными изолированными проводниками с горючей оболочкой; б) внутри помещений, проложенные защищенными проводниками в трубах, в несгораемых строительных конструкциях и т. п.; в) осветительные — в жилых, общественных и торговых зданиях, служебно-бытовых помещениях промышленных предприятий, а также сети для бытовых и переносных электроприемников в пожароопасных производственных помещениях; г) силовые — на промышленных предприятиях, в жилых и общественных зданиях, в торговых помещениях, когда по условиям технологического процесса или режиму работы может возникать длительная перегрузка

При эксплуатации сварочного оборудования необходимо, чтобы условия нагрузки соответствовали возмож-. ностям источника сварочного тока, так как длительная перегрузка сверх допустимых токов может вывести из строя сварочное оборудование.

Магнитная цепь реле построена по дифференциальной схеме и имеет нейтральную регулировку. Якорь укреплен на оси, вращающейся во втулках, запрессованных в корпусе. Контактная система (2 и 3) состоит из двух неподвижных стоек с микрометрическими контактными винтами 4, позволяющими производить регулировку зазоров между контактами, и подвижных контактов, прикрепленных к двум плоским пружинам 1. Зазор контактов 0,10 мм, номинальный ток 0,060 А, допустимая длительная перегрузка 1 А, контактное нажатие 0,4 Н.

2) длительная перегрузка одной ветви сдвоенного реактора при нагрузке второй ветви ниже допускаемой. Ветви сдвоенного реактора в эксплуатации могут быть нагружены неодинаково: одна током /,, а другая /2, где /J > /2. Ветвь с нагрузкой /; отдает тепло не только окружающей среде, но и другой ветви. Поэтому температура ветви с нагрузкой /! будет ниже, чем в случае одинаковой нагрузки обеих ветвей. Следовательно, первую ветвь можно длительно перегружать. Вопрос о перегрузочной способности сдвоенных реакторов до сих пор изучен недостаточно. Ориентировочно можно полагать, что возможная перегрузка (возможные перегрузки реактора обычно выражают в процентах длительно допустимого номинального тока) в 5 — 7 раз меньше недогрузки одной ветви;

в промышленных предприятиях, в жилых и общественных зданиях, в торговых помещениях, когда по условиям технологического процесса или режиму работы сети может возникать длительная перегрузка проводов и кабелей; д) всех видов во взрывоопасных наружных установках независимо от условий технологического процесса или режима работы сети.

Силовые сети промпредприятий, в жилых и общественных зданиях и торговых помещениях только, когда по условиям технологического процесса или режима работы сети может возникать длительная перегрузка

То же, но когда в нормальных условиях технологического процесса или режима работы сети длительная перегрузка не может возникать

вследствие этого искажения сетевого напряжения превышают допустимое значение. При этом происходит перегрузка компенсирующих конденсаторов. Обычно для силовых конденсаторов допускается длительная перегрузка по току на 30% и по напряжению на 10%.

5.1.23. Длительная перегрузка генераторов и синхронных компенсаторов по току сверх значения, допустимого при данных температуре и давлении охлаждающей среды, не допускается.

5.3.14. Для масляных трансформаторов допускается длительная перегрузка по току любой обмотки на 5 % номинального тока ответвления, если напряжение на ответвлении не превышает номинального.

Поскольку изоляция постоянно находится под рабочим напряжением, а также испытывает механические, термические и другие воздействия, она (за исключением воздушных промежутков) постепенно теряет свои первоначальные свойства, и ее электрическая прочность снижается — изоляция подвергается старению. Необходимо, чтобы в течение всего срока службы, на который рассчитана установка, так называемая длительная прочность изоляции не снизилась бы до величины наибольшего рабочего напряжения установки.

в котором обе функции распределения отличны от нуля и единицы. Практически это означает, что у некоторых дефектных изоляционных конструкций пробивные напряжения могут быть даже выше, чем у отдельных конструкций с нормальной изоляцией. Объясняется это тем, что к дефектной следует относить изоляцию не только с низкой кратковременной, но и с малой длительной электрической прочностью, а неудовлетворительная длительная прочность изоляции вполне может сочетаться с высокой прочностью кратковременной. Например, появление газовых включений относительно слабо влияет на импульсную прочность изоляции, но резко снижает срок службы и длительную прочность. Другими словами, для случая, показанного на 10-2, дефектные изоляционные конструкции, у которых {/пр меньше уровня перенапряжений ?/пер, должны быть отбракованы из-за малой кратковременной прочности (их доля из общего числа равна р2), а те, у которых ?/пр > ?/пер, из-за низкой длительной прочности (доля последних равна 1 — рг).

Таким образом, разрушение при ползучести является структурно-чувствительным процессом. Формирование в стали оптимальных структур должно основываться на двух принципах — обеспечении максимальной длительной прочности и обеспечении высокой эксплуатационной надежности. Максимальная длительная прочность стали 12Х1МФ достигается при формировании структуры сорбита отпуска, полученном при высоком отпуске бейнита [12].

Влияние холодной гибки на дислокационную структуру и характер накопления повреждений приводит к изменению жаропрочных свойств стали в эксплуатации. Сравнительное определение кратковременных и длительных свойств металла прямых труб и гибов после различных сроков эксплуатации с различной степенью поврежденное™, проведенное в [20], показало, что кратковременные механические свойства слабо зависят от длительности эксплуатации. Прочностные свойства, как правило, выше, а пластические ниже, чем на прямых участках. Длительная прочность гибов, в металле которых присутствуют поры и цепочки пор по границам зерен, в том числе и разрушенных в эксплуатации, существенно ниже, чем гибов в исходном состоянии и после эксплуатации, в металле которых отсутствуют поры.

1.15. Длительная прочность стали 12Х18Н12Т в различных состояниях при 610 °С:

?кс. 1.18. Длительная прочность стали 15Х1М1ФЛ при 580 °С в зависимости от зоны вырезки образцов:

1.17. Длительная прочность и пластичность стали 15Х1М1ФЛ с феррито-карбидной структурой при 565 °С [25]:

1.19. Длительная прочность литого корпуса стопорного клапана турбины ПТ-60 из стали 15Х1М1ФЛ: 1 — исходное состояние; 2 — металл корпуса стопорного клапана после 150 тыс. ч работы

Длительная прочность крепежных сталей при обоих видах применяемой термической обработки примерно одинакова, однако после закалки отмечаются более высокие и более стабильные значения длительной пластичности и как следствие — более высокая трещиностойкость.

Во всех этих случаях резко снижается длительная прочность, пластичность и трещиностойкость материала, что и приводит к преждевременному разрушению детали.

В исходном состоянии длительная прочность зависит от большого числа факторов и проявляет высокую чувствительность к способу выплавки [37,38], деформированию [40,39], легированию и термической обработке [12,4]. В пределах марочного состава наблюдается значительный разброс жаропрочности. Длительная эксплуатация приводит к снижению жаропрочных свойств, причем отмечается [42] сохранение широкой полосы разброса длительной прочности разных труб после эксплуатации.