Эффективной поверхности

Типы магнитных сердечников и их основные параметры. Применяемые в радиоприборостроении сердечники по конструкции подразделяют на две основные группы: цилиндрические и броневые (см. приложения 1, 2). Их разновидности показаны на 7.10. Основной параметр сердечника— магнитная проницаемость цс, называемая часто эффективной магнитной проницаемостью, показывает, во сколько раз индуктивность катушки с сердечником больше индуктивности той же катушки без сердечника:

Для магнитопроводов в виде круглых стержней зависимость эффективной магнитной проницаемости от отношения их длины к диаметру показана на 4.13.

Магнитодиэлектрики представляют собой одну из разновидностей магнитных материалов, предназначенных для использования при повышенных и высоких частотах, так как они характеризуются большим удельным электрическим сопротивлением, а следовательно, и малым тангенсом угла магнитных потерь. Магнитодиэлектрики получают способом прессовки порошкообразного ферромагнетика с изолирующей зерна друг от друга органической или неорганической связкой. В качестве основы применяют карбонильное железо, размолотый альсифер и др. Изолирующей связкой служат фенол-формальдегидные смолы, полистирол, стекло и т. п. От основы требуется наличие высоких магнитных свойств, от связки —способность образовывать между зернами сплошную, без разрыва электроизоляционную пленку. Такая пленка должна быть по возможности одинаковой толщины и должна прочно связывать зерна между собой. Магнитодиэлектрики характеризуют эффективной магнитной проницаемостью, которая всегда меньше цг ферромагнетика, составляющего основу данного магнитодиэлектрика. Это объясняется двумя причинами: наличием неферромагнитной связки и тем, что магнитную проницаемость магнитодиэлектриков часто приходится измерять у готовых сердечников, а не у тороидов.

В практических расчетах часто пользуются так называемой эффективной магнитной проницаемостью:

. 225. Зависимость эффективной магнитной проницаемости цэфф » тангенса угла потерь tg б марганец-цинковых ферритов от частоты (при НА -> 0^

226. Зависимость эффективной магнитной проницаемости (Лэфф и тангенса угла потерь tg б никель-цинковых ферритов от частоты (при Ид -> 0)

229, Зависимость эффективной магнитной проницаемости Нэфф и тангенса угла потерь tg в марганец-цинковых ферритов от напряженности переменного магнитного поля при / = 100 кГц (для феррита марки 6000 НМ при / = 20 кГц)

230. Зависимость эффективной магнитной проницаемости дэфф и тангенса угла потерь tg 6 марганец-цинковых ферритов от напряженности переменного ма^ гнитного поля (при / = 100 кГц)

231. Зависимость эффективной ма- 232. Зависимость эффективной магнитной проницаемости Иэфф и тангенса гнитной проницаемости 1эфф и тангенса

Таким образом, каждой точке кривых семейств I и II соответствует определенный набор значений ijj, Ф\, k/ц и Ф2, обеспечивающий режим циркуляции. Значения радиуса центральной области и эффективной магнитной проницаемости ц1 можно найти, зная решения первого и второго уравнений циркуляции Ф! и Ф^:

На 4.22 дан пример результатов расчета зависимости частоты циркуляции от диэлектрической проницаемости феррита бф для различных радиусов образца, а на 4.23 — от намагниченности насыщения при равных радиусах и полях подмагничивания. Уменьшение частоты циркуляции с ростом ЕФ качественно объясняется резонансным принципом работы циркулятора — резонансная частота ферритового резонатора с увеличением диэлектрической проницаемости материала падает. Аналогично, если намагниченность насыщения Ms или подмагничивающее поле увеличивается, за счет этого происходит уменьшение эффективной магнитной проницаемости феррита (см. П1.4,а) и увеличение резонансной частоты резонатора.

tf При поперечном подмагничивании одним из возможных решений уравнений Максвелла является так называемая обыкновенная волна с вектором h, направленным вдоль Я1'. Для этой волны среда является изотропной с магнитной проницаемостью ц3- Второе решение определяет необыкновенную волну, для которой среда обладает эффективной магнитной проницаемостью

гичной конструкции, но с увеличенной вдвое площадью эффективной поверхности и уменьшенным вдвое расстоянием между электродами при условии, что анодное напряжение

В режиме перехвата соотношение токов анода и сетки определяется в основном отношением поверхностей этих электродов. Ввиду того что поверхность витков сетки, как правило, значительно меньше эффективной поверхности анода, анодный ток значительно превышает ток сетки.

Из (3-34) следует, что крутизна характеристики лампы возрастает при увеличении эффективной поверхности анода и уменьшении расстояний между электродами.

Управление катодным током производится путем изменения потенциала управляющих стержней Сг. При нулевом потенциале электронное облачко, образованное вылетевшими с поверхности катода электронами, имеет цилиндрическую форму, а при отрицательном потенциале оно принимает форму эллипса. Таким образом, управление анодным током осуществляется не только путем влияния на высоту потенциального барьера у катода, но и за счет изменения эффективной поверхности катода — пространства, занятого объемным зарядом.

нами, имеет цилиндрическую форму, а при отрицательном потенциале — принимает форму эллипса. Таким образом, управление анодным током осуществляется не только влиянием на высоту потенциального барьера у катода, но и изменением эффективной поверхности катода.

В режиме перехвата соотношение токов анода и сетки определяется в основном отношением поверхностей этих электродов. Ввиду того что поверхность витков сетки, как правило, значительно меньше эффективной поверхности анода, анодный ток значительно превышает ток сетки.

Из (3-34) следует, что крутизна характеристики лампы возрастает при увеличении эффективной поверхности анода и уменьшении расстояний между электродами.

Управление катодным током производится путем изменения потенциала управляющих стержней Сг. При нулевом потенциале электронное облачко, образованное вылетевшими с поверхности катода электронами, имеет цилиндрическую форму, а при отрицательном потенциале оно принимает форму эллипса. Таким образом, управление анодным током осуществляется не только путем влияния на высоту потенциального барьера у катода, но и за счет изменения эффективной поверхности катода — пространства, занятого объемным зарядом.

Для трансформаторов мощностью до 25—40 кВ-А применяют гладкие баки ( 7.3,а). При больших мощностях приходится искусственно увеличивать поверхность охлаждения трансформатора, делая баки ребристыми ( 7.3,6) или трубчатыми ( 7.3, в). Трубы круглого или овального сечения вваривают изогнутыми концами в верхнюю и нижнюю части стенки бака. В зависимости от требуемой поверхности охлаждения трубы располагают в один, два, три или четыре ряда. Число рядов труб более четырех нецелесообразно, так как прирост эффективной поверхности охлаждения относительно мал из-за ухудшения теплоотдачи внутренних рядов труб. Так, при трех рядах труб эффективность теплоотдачи составляет 83%, а при шести рядах — 50% эффективности теплоотдачи при расположении труб в один ряд. Трубчатые баки применяют для трансформаторов мощностью до 1600 кВ-А. Наряду с трубчатыми баками в современных трансформаторах мощностью 63—6300 кВ-А широко применяют баки с навесными трубчатыми радиаторами ( 7.3,г), которые по сравнению с первыми позволяют получить значительно большие поверхности охлаждения.

где 5Э — площадь эмиттерного перехода; Sn — площадь эффективной поверхности, на которой протекает поверхностная рекомбинация.

Необходимое для подстановки в эту формулу значение эффективной поверхности охлаждения обмотки вычисляют по формуле

Гк_ радиус эффективной поверхности катода [см. (3.54)]; dKM — расстояние катод—модулятор; бм — толщина диафрагмы (модулятора).