Изменения составляющих

Для регулирования частоты вращения путем изменения сопротивления цепи якоря обычно используют тот же реостат,

Как было отмечено выше, серьезным недостатком регулирования частоты вращения путем изменения сопротивления в цепи якоря при обычных схемах включения двигателей (см. 9.22) является сложность получения при различных нагрузках пониженных частот вращения из-за слишком «мягких» механических характеристик.

Проверку металлизации монтажных отверстий проводят разрушающим или неразрушающим методом. При разрушающем методе изготавливают микрошлиф и по нему определяют толщину слоя, равномерность распределения металлизации, структуру покрытия, его пористость, наличие трещин, качество срастания с элементами печатного монтажа. Но длительность приготовления образцов ограничивает применение этого метода этапом отработки ТП. Экспрессную проверку качества металлизации проводят измерением омического сопротивления контактного перехода при подаче тока 1 А ( 9. 21, а). Калибровочный график и экспериментальные результаты изменения сопротивления от толщины слоя металлизации приведены на 9.21,6. Границей качественного и некачественного соединений является значение 500 мкОм, которое уточняется для каждого монтажного перехода. Разработанное программируемое оборудование позволяет измерять сопротивление в диапазоне 40 ... 2000 мкОм с точностью ±1%. Время контроля одного отверстия составляет 1 с.

Основным недостатком двухпроводной схемы является зависимость показаний логометра от изменения сопротивления проводов. В связи с этим логометры, в основу которых положена двухпроводная схема, заменили логометрами ЛПр-53, а затем логомет-рами Л-64.

По внешнему виду логометры Л-64 ( 14, а) не отличаются от двухпроводных логометров, но работают они как по двух-, так и по трехпроводной схеме, при которой влияние изменения сопротивления соединительных проводов значительно уменьшается.

р - относительное изменения сопротивления активного,

Компенсация основного возмущения - изменения сопротивления нагрузки - осуществляется при помощи компаундирующих трансформаторов тока ТА1. Самовозбуждение генератора обеспечивается гальванической связью вторичных обмоток трансформатора с обмоткой статора. Вторичные обмотки трансформаторов тока включаются на опережающую фазу генератора, т.е. применяется фазовое компаундирование, осуществляющее эффективную компенсацию нагрузки при различных значениях коэффициента мощности. Коэффициент компаундирования зависит от характера нагрузки.

Сравнивая точки пересечения а и б эллипсов с кривой намагничивания Я_= 12,5 А/см, видим, что при /у= 50 мА усилитель как до изменения сопротивления цепи управления, так и после остается в режиме, близком к режиму короткого замыкания. Следовательно, ток нагрузки уменьшится в соответствии с напряженностями переменного поля точек а и б примерно в два раза (с 0,2 до 0,1 А).

Управление асинхронным двигателем путем изменения сопротивления цепи ротора связано с потерями электроэнергии пропорциональными скольжению (AjO = M(o0s), которые расходуются на нагревание, в основном, регулировочного реостата.

Приведенные нагрузочные диаграммы основных рабочих механизмов построены на основании теоретических расчетов. Хотя действительная нагрузка механизмов несколько отличается от теоретической (расчетной) вследствие изменения сопротивления грунта и других факторов, общий характер нагрузочных диаграмм остается примерно таким же, какой представлен на 12.1.

о частотой, равной сумме их частот, и амплитудой, определяемой интегралом по времени от произведения сигналов, поступающих в устройство. Такое преобразование эквивалентно свертке входных сигналов в реальном масштабе времени. Для перемножения сигналов могут использоваться как механизм внутренней нелинейности, возникающий в процессе взаимодействия акустических волн в пьезоэлектрическом кристалле, так и внешние нелинейные элементы (полупроводниковые элементы). Устройство типа конвольера можно использовать в корреляторах, системах приема и преобразования оптических изображений. В частности, для получения электрического сигнала построчной развертки изображения можно использовать нелинейные емкостные эффекты, вызываемые нормальной к поверхности компонентой высокочастотного поля. Может быть использован также пьезорезистивный эффект, приводящий к изменению потерь акустической волны в результате изменения сопротивления полупроводника под действием деформаций, сопровождающих акустическую волну.

Регулировочные характеристики при различных характерах нагрузки представлены на 15.6. С изменением нагрузки синхронного генератора вследствие изменения составляющих потерь мощности в нем происходит и изменение КПД. С уменьшением нагрузки ниже

Кривые изменения составляющих тока фазы при ВКЗ в осях d, q и а, Ь, с представлены на 10.9. На 10.9, а кривые 1, 2, 3 — это составляющие тока id соответственно: затухающая с постоянной времени T'd, незатухающая и затухающая с постоянной времени Та. На 10.9,6 кривые 1 — 4 — составляющие тока /о соответственно: периодические (переходная и установившаяся) и апериодические (постоянная и изменяющаяся с двойной частотой).

12.6. Картина изменения составляющих тока и коэффициентов затухания

Составляющие ILA вдоль линии при неучете ее поперечных емкостей естественно остаются неизменными. Примерные изменения составляющих напряжения ULA вдоль элементов системы в предположении равенства углов их сопротивлений показаны на 1.32. Разность на-

Определим характер изменения составляющих полного давления вдоль питающего канала, причем не будем считать расходы в ответвлениях неизменными:

На 12-6 показаны графики изменения составляющих капитальных затрат на изготовление трансформатора 30, Зет и 301л с изменением диаметра стержня для четырех значений потерь короткого замыкания: 1 — 14 кВт, 2— 16 кВт, 3— 18 кВт, 4 — 20 кВт. На 12-7 показаны графики изменения годовых издержек на эксплуатацию трансформатора Ях,' Ик и Ир. Отдельные составляющие годовых затрат на 12-6 и 12-7 изменяются существенно, однако графики суммарных капитальных затрат 23тр = 30+3от+30хл, так же как и суммарных годовых издержек 2Я = Ях+//к+Яр, показанные на 12-8. имеют более спокойный характер. Общие затраты 3 ( 12-8) имеют минимум между значениями диаметра 26 и 28 см при потерях короткого замыкания Рк=14 кВт.

Свободные апериодически затухающие токи в фазах статора образуют неподвижные относительно статора поля, которые индуктируют в контурах ротора переменные токи. Потери в активных сопротивлениях ротора от этих токов покрываются за счет механической мощности, в связи с чем постоянная времени згтухания свободных токов в контурах статора не зависит от активных сопротивлений короткозамкнутых контуров ротора и последние можно принять равными нулю. Таким образом, в контурах машины образуются две системы переходных составляющих токов, наименование которых связывается с характером изменения составляющих данной системы в фазах статора.

На 8-1 приведены кривые изменения составляющих напряжения в функции времени, причем масштабы по осям ординат на 8-1, а и б одинаковы, а продольные составляющие увеличены в Тй раз.

Регулировочные характеристики при различных характерах нагрузки представлены на 15.6. С изменением нагрузки синхронного генератора вследствие изменения составляющих потерь мощности в нем происходит и изменение КПД. С уменьшением нагрузки ниже номинальной происходит уменьшение КПД синхронного генератора.

Составляющие Ila вдоль линии при неучете ее поперечных емкостей естественно остаются неизменными. Примерные изменения составляющих напряжения ULA вдоль элементов системы в предположении равенства углов их сопротивлений показаны на 1.32. Разность на-

Для проведения вычислений необходимо знать закон изменения составляющих их и uY во времени. С этой