Использовать приведенные

Погонные потери в коаксиальных линиях. Для расчета характеристик, описывающих омические потери, можно использовать приближенные формулы, отвечающие случаю линии с малыми потерями (см. гл. I). Приведем выражение для погонного затухания коаксиальной линии передачи:

Решение. Отключение нагрузки означает, что сопротивление Янаг неограниченно возрастает. Так как при этом нельзя считать малым приращение Д/?наг, то нельзя использовать приближенные формулы, полученные при решении задачи 3.37, а нужно воспользоваться точным выражением

использовать приближенные выражения: smax = ^2/-^2»' ^ =

Для приближенной оценки тепловой напряженности машины постоянного тока достаточно определить превышения температуры отдельных активных частей ее при выбранных электромагнитных нагрузках и геометрических размерах. В этом случае можно использовать приближенные методики тепловых и вентиляционных расчетов.

лем подчиняются сложным законам квантовой механики и электродинамики, но в рамках классической теории поля Максвелла—• Лоренца вполне достаточно использовать приближенные модели микросистем вещества. Одна из возможных моделей представляет собой совокупность связанных точечных зарядов рсв.микро разного знака, локализованных в микрообъеме вещества. Положительные заряды находятся в ядрах атомов, а отрицательные — в геометрических центрах электронных оболочек. Наряду с такой дискретной моделью микросистем вещества используется и непрерывная модель, где допускается существование объемной плотности связанных зарядов рсв.микро как функции координат в пределах микрообъема вещества Умикро-

ходимой общности пока еще не может быть сформулирован, что выражается формально в невозможности получить общий интеграл уравнения Навье — Стокса. Возникает необходимость использовать приближенные решения этого уравнения, внося в них поправки, подсказанные экспериментом.

Одним из элементов экономической оценки является определение себестоимости или цены трансформатора. Наиболее точным можно считать определение себестоимости и цены, проводимое после окончательной разработки конструкции и технологии изготовления трансформатора на основе использования полной калькуляции с учетом всех реальных затрат на освоение и развитие его производства. На более ранних стадиях проектирования приходится использовать приближенные методики, позволяющие произвести оценку себестоимости и цены трансформатора на основании учета расхода основных (или только активных) материалов с ориентировочным определением других расходов. Ниже рекомендуются и описываются некоторые приближенные методики, применяемые на разных стадиях проектирования.

На 6.10, а показан разрез четырехслойной Структуры, а на 6.10,6 приведена модель этой структуры. При определении токов в первом приближении можно считать, что напряжения на переходах иэ « UK = Ьэ „3 = 1/д п, коэффициенты от, « тк « т? т = т, и следует использовать приближенные соотношения

Одним из элементов экономической оценки является определение себестоимости или цены трансформатора. Наиболее точным можно считать определение себестоимосги или цены, проводимое после окончательной разработки конструкции и технологии изготовления трансформатора на основе использования полной калькуляции с учетом всех реальных затрат на освоение и развитие его производства. На более ранних стадиях проектирования приходится использовать приближенные методики, позволяющие произвести оценку себестоимости или цены трансформатора на

В зависимости от целей расчета можно пользоваться различными формулами (3.117), (3.118). При этом в области малых расстроек следует использовать приближенные равенства (3.112) или (3.116).

При ориентировочном расчете можно для определения активного и внутреннего реактивного сопротивлений использовать приближенные выражения:

Исследования электронной плавки слитков ст/али и тугоплавких металлов показали, что дно ванны жидкого металла имеет плоскую форму при плавке с разверткой электронного пучка по поверхности ванны жидкого металла. При плавке с неподвижным электронным пучком, направленным по оси слитка, наблюдается незначительное увеличение глубины ванны под пучком; в основном дно ванны также сохраняет плоскую форму. Глубина жидкой ванны мало изменяется при увеличении подводимой электронным пучком мощности сверх оптимальной величины, обеспечивающей заданный по технологии режим плавки. Высота слоя плотного прилегания металла слитка к водоохлаждаемой стенке кристаллизатора оказалась близкой к глубине ванны жидкого металла, что позволяет использовать приведенные в табл. 9-12 значения глубины ванны для расчета охлаждения кристаллизатора электронной печи.

запирается идеальным скачком тока, и использовать приведенные § 2.3.1 формулы для расчета грас, /зап и tcv.

Для реализации малых задержек можно использовать приведенные в табл. 7.1 команды, выполнение которых не изменяет содержимого регистров и элементов памяти МПВУ (за исключением содержимого

При определении убытка можно использовать приведенные в технической литературе данные по повреждениям. Убыток от подачи электроэнергии низкого качества (отклонения от номинальных напряжений и частоты) рассматривается в специальной литературе.

При расчете четырехполюсников, фильтров, длинных линий приходится определять значения гиперболических синуса, косинуса и тангенса от комплексного аргумента _Г = А 4* JB. Для вычисления этих функций можно использовать приведенные далее два способа расчета. При этом следует иметь в виду,

При расчете четырехполюсников, фильтров, длинных линий приходится определять значения гиперболических синуса, косинуса и тангенса от комплексного аргумента g = а + jb. Для вычисления этих функций можно использовать приведенные далее два способа расчета. При этом следует иметь в виду, что при вычислении по формулам sh (a + jb) = Se/!4 ch(a + jb) = Ce'^ углы • Ъ >• <рс, а угол ф( > 0; для четных четвертей окружности ф8-< & < фс, а угол ф, < 0.

В случае высоконадежных элементов такой показатель надежности двухполюсной сети, как вероятность связности, может быть приближенно выражен с помощью минимального простого разреза или минимальной простой цепи, что позволяет непосредственно использовать приведенные выше результаты.

Из табл. 4.4 видно, что в исходной и двойственной вариационных задачах предварительные и естественные условия экстремальности соответствующих функционалов обладают свойством взаимности. На возможной площадке контакта Гк такими двойственными условиями являются неравенства (4.4) и (4.5). В случае контакта двух деформируемых тел статическое условие (4.5) дополняется условием (4.7) в ограничениях множества К и в условиях экстремальности функционалов. Физические соотношения в форме (4.3) позволяют использовать приведенные вариационные постановки контактных задач для нелинейных и анизотропных тел.

Для цилиндрического конденсатора с острыми краями электродов можно использовать приведенные выше формулы для UK и i/CK, однако при этом

где рпл — удельное сопротивление материала пластины, snJ1 — площадь поперечного сечения пластины перпендикулярно току. Выражение в квадратных скобках формулы (IV.28) называют приведенным сопротивлением коммутационной пластины. Для определения параметров охлаждающего элемента с учетом влияния коммутационных потерь в формулах (IV:21)—(IV.27) необходимо вместо контактных сопротивлений использовать приведенные сопротивления. Учет контактных и коммутационных потерь достигается сложением контактных и приведенных сопротивлений.