Коэффициент электромагнитной

где Т — температура окружающей среды, К, а — температурный коэффициент электрического сопротивления обмоточного провода. Катушки добавочных резисторов, подгоночных сопротивлений и шунтов, выполненных из манганина, используемые в высокоточных приборах, подвергаются стабилизации по значению сопротивления. Необходимость стабилизации вызывается тем, что со временем свойства манганина меняются. На значение сопротивле-

где а — температурный коэффициент электрического сопротивления, равный 4,25- 10~3 1/°С; в — температура, "С; R
2. Малый температурный коэффициент электрического сопротивления. Если материал обладает значительным температурным коэффициентом, то получается

Материал Плотность, кг/дм' Удельное электрическое сопротивление при 20°С,10~6 Ом-м Температурный коэффициент электрического сопротивления, (1/°С)Х103 Температура плавления, °С Максимальная рабочая температура, °С

Проводниковые терморезисторы. В большинстве случаев в качестве материала проводниковых терморезисторов применяют чистые металлы, так как сплавы имеют более низкий температурный коэффициент электрического сопротивления, чем чистые металлы, входящие в состав сплава. Кроме того, зависимость сопротивления от температуры для чистых металлов хорошо известна, в связи с чем часто приборы с их использованием допускают стандартную градуировку.

где а — температурный коэффициент электрического сопротивления, равный 4,3х10~3 1/°С в интервале температур от нуля до 100° С; t — температура; R0 — сопротивление при 0° G.

В последнее время для измерения температуры начали применяться полупроводниковые термосопротивления (термисторы) типов ММТ-1, ММТ-4, КМТ-4, КМТ-14, МКМТ-16. Полупроводниковые термосопротивления имеют более высокую чувствительность, так как температурный коэффициент электрического сопротивления у них в 10—15 раз выше, чем у платины и меди, и, кроме того, они могут быть изготовлены малых размеров при большом номинальном сопротивлении (до 10 МОм для КМТ-14). Недостатком полупроводниковых термосопротивлений является плохая воспроизводимости характеристик и нелинейный характер функции преобразования:

«э — температурный коэффициент электрического сопротивления

Сплавы железа с хромом марок Х13Ю4 — фехраль, Х25Ю5 — хромель и другие этого типа также имеют высокое электрическое сопротивление, но они менее жаростойки, чем нихромы, и менее технологичны из-за твердости и хрупкости при изготовлении проводов малых сечений. Сплав фехраль имеет сравнительно высокий температурный коэффициент электрического сопротивления, в 2—3 раза больший, чем у нихрома и хромеля, что является его недостатком. Эти сплавы являются ценным материалом для изготовления грубых реостатов и нагревательных элементов в мощных электронагревательных установках и промышленных печах.

Палладий — иридий. Иридий значительно повышает твердость и механическую прочность сплавов, удельное электрическое сопротивление, понижает температурный коэффициент электрического сопротивления. Коррозионная стойкость сплавов выше, чем у чистого палладия. Сплавы, содержащие более 20 % Ir, очень тяжело обрабатываются, поэтому их в качестве контактных материалов не применяют. Известны контактные сплавы, содержащие 10 и 18% 1г. Они являются заменителями платано-иридиевых сплавов, содержащих 10 и 20 % 1г. По сравнению с последними такие сплавы менее тугоплавки, но имеют практически одинаковое удельное электрическое сопротивление и твердость, Палладиево-иридиевые сплавы дешевле платиново-ириди-

Температурный коэффициент электрического сопротив-

5-42. Нет, так как коэффициент электромагнитной связи — число меньшее единицы.

В силовых трансформаторах имеет место высокий коэффициент электромагнитной связи (с—0,934-0,999), соответственно невелико и рассеяние (о=0,07.-:-0,001).

нитным рассеянием. Увеличение индуктивного сопротивления рассеяния в сварочных трансформаторах достигается тем, что первичная и вторичная обмотки располагаются на разных стержнях. При увеличении тока нагрузки во вторичной обмотке поток вытесняется из стержня и напряжение на вторичной обмотке падает. При расположении обмоток на разных стержнях магнитная связь между обмотками уменьшается и ток нагрузки оказывает значительное влияние на режим работы трансформатора. В этом случае в трансформаторе проявляется реакция вторичной обмотки. В обычных трансформаторах реакция вторичной обмотки сказывается менее заметно, так как обмотки располагаются друг над другом и коэффициент электромагнитной связи [см. (2.2) ] не изменяется. Изменение коэффициента электромагнитной связи при нагрузке обеспечивается в трансформаторах с магнитными шунтами. При насыщении шунта поток вытесняется в стержень и напряжение на вторичной обмотке увеличивается.

Мы видим, что магнитный поток можно рассматривать как количество движения в электромагнитном процессе, индуктивность контура — как коэффициент электромагнитной инерции, ток — как электр ическую скорость. Электрической координатой системы при этом является электрический заряд q, перенесенный через поперечное сечение контура от некоторого начального момента времени, так как i = dqldt.

Коэффициент электромагнитной редукции скорости вращения kp = /г/Лз = 22/р. (42.7)

Коэффициент электромагнитной редукции реактивного РД

ток и потери в стали магнитопровода равны нулю); 2) магнитная проницаемость стали магнитопровода ic = °° и в листах стали магнитопровода нет разъемов и стыков; 3) все линии магнитной индукции проходят целиком по магнитопроводу и каждая линия сцепляется со всеми витками первичной (wi) и вторичной (а'2) сбмоток. Отметим, что при соблюдении последнего условия электромагнитная связь между первичной и вторичной цепями является полной и коэффициент электромагнитной связи обмоток трансформатора

В броневых трансформаторах коэффициент электромагнитной связи между обмотками несколько больше, чем в стержневых, и

Уравнения (14-34) и схемы замещения 14-3 можно тракто^ вать таким образом, что сопроти^-ления /i и xlt г'% и х'г или индук-\ тивности Sj и Sa включены в цепи обмоток до и после трансформатора, а параметры обмоток трансформатора уменьшены на значения этих величин. В результате получается идеальный трансформатор, активные сопротивления которого равны нулю, а коэффициент электромагнитной связи с = Л. Действительно, у такого идеального трансформатора приведенные собственные и взаимные индуктивные сопротивления одинаковы и равны х вии с равенствами (14-12) и (14-19)

ток и потери в стали магнитопровода равны нулю); 2) магнитная проницаемость стали магнитопровода 1чс = оо и в листах стали магнитопровода нет разъемов и стыков; 3) все линии магнитной индукции проходят целиком по магнитопроводу и каждая линия сцепляется со всеми витками пер-еичной (ш\) и вторичной (ffi'a) ебмотск. Отметим, что при соблюдении последнего условия электромагнитная связь между первичной и вторичной цепями является полной и коэффициент электромагнитной с е я з и обмоток трансформатора

, В броневых трансформаторах коэффициент электромагнитной связи между обмоткам;: несколько больше, чем в стержневых, и