Коэффициент обратного

Каково влияние 236U на процессы и экономику ЯТЦ? Проведенные фирмой «Дженерал электрик» расчеты показали, что с ростом содержания 236U в обогащаемом топливе снижается коэффициент обогащения 235U. Например, при содержании 236U 0,4 % в получаемом от-

Метод разделения газообразной смеси изотопов урана в сопле основан н явлении диффузии под действием центробежных сил. В результате расширен» (степень расширения ~4) в сильно изогнутом сопле Лаваля ( 7.10) стру газообразного UF6 в смеси с водородом или гелием приобретает большую скс рость. Под влиянием центробежных сил создается сепарация — потоки легко фракции (обогащенной 235U) и потоки тяжелой фракции (обедненной 235U) pa; деляются И далее по своим каналам отсасываются двухступенчатым компрессе ром. Первичный коэффициент обогащения методом сопла в несколько раз выш< чем при газодиффузионном методе, но и потребление электроэнергии на 1 ЕР1 выше.

Факторы разделения. Коэффициент обогащения. Идеальный (теоретический) коэффициент разделения а0 смеси двух газов, диффундирующих сквозь пористую перегородку, определяется из соотношения

^Максимальный (теоретический) коэффициент обогащения ЕО легким газрм смеси двух газов, прошедши через пористую перегородку, т. е. разность их относительных концентраций после и до диффундирования, равен:

дого из них меньше единицы. Тогда получаемый при расчете коэффициент обогащения ерасч имеет вид *

После подстановки в (8.7) ерасч=0,0043 -0,69352^3=0,002985253, т. е. только с учетом поправки на 5Ь расчетный коэффициент обогащения снижается до 0,003.

Коэффициент 5з учитывает влияние на коэффициент обогащения ступени пограничного слоя. Двигаясь вдоль пористой перегородки (трубчатой или плоской) при недостаточном перемешивании, часть газа, находящегося в непосредственном контакте с пористой стенкой, обедняется молекулами 235U. Его фактическая средняя концентрация перед перегородкой в момент перехода через нее будет несколько снижена, что ухудшит коэффициент обогащения в ступени.

Каждая пористая перегородка подвергается контролю по этому параметру до того, как она будет установлена в разделительной ступени. При этом проверяется и ее «добротность» в отношении наличия капиллярных каналов увеличенных сечений, через которые возможны «проскоки» газа. Зная ф, можно рассчитать полную геометрическую площадь пористых перегородок для обеспечения заданной или расчетной производительности отдельной ступени и всего каскада. Необходима стабильность коэффициента пропускания ф в течение многих лет эксплуатации. С этой целью проводится предварительная (химическая) обработка перегородок-, их пассивация, так как недопустимо ни забивание пор, ни их раскрытие в процессе многолетней эксплуатации. При забивании пор будет падать расход газа в ступени, при раскрытии уменьшаться коэффициент обогащения.

Существуют и другие формулы для расчета ерасч как важнейшего параметра в технологии диффузионного обогащения урана. Но все же фактический эксплуатационный коэффициент обогащения ефакт определяется экспериментально на реальном каскаде.

Коэффициент обогащения еступ 0,00169 0,00176

Число ступеней в каскаде. Зная коэффициент обогащения ступени еступ, можно рассчитать необходимое число ступеней z по формулам:

Коэффициент обратного напряжения можно выразить через коэффициент фазной э. д. с. Выразив в (III.32) ?/н.ср через Ец, из (III.23) получим

В гл. II было доказано, что в схеме Греца «Обтах в 2 раза меньше, чем в однотактной двухпульсационной схеме. Сравнивая между собой схемы П. 6, б и III. 1, а, можно сделать вывод, что при одном и том же значении фазной э. д. с., Ей, выпрямленное напряжение «в, а значит и ип.ср в схеме Ларионова будет в 2 раза больше, а коэффициент G, согласно (II 1.32), в 2 раза меньше, чем в однотактной шестипульса-ционной схеме. Таким образом делаем вывод, что в двухтактных схемах коэффициент обратного напряжения G в 2 раза меньше, чем в соответствующих им однотактных схемах. Исходя из коэффициентов G0,

Коэффициент обратного напряжения

г Определим коэффициент обратного напряжения О для наиболее тяжелого режима работы — холостого хода. При этом, независимо от числа фаз ти в схеме, конденсатор С0 зарядится до амплитудного значения э. д. с. Е\\т и к вентилю будет приложено суммарное напряжение фазное Е\ш и на конденсаторе «с.тах = Епт, откуда

0,1; двухфазной и Греца—0,05; Миткевича—0,033; Ларионова—0,0167. Коэффициент обратного напряжения шах приведен для наиболее опасного случая — холостого

[j. — коэффициент обратного рассеивания, 1/лш.

Зададимся следующими параметрами прибора: масса подвижной части m = 0,02 кг, жесткость растяжек W = 200 н/м, сопротивление катушки обратной цепи R = 2000 ом, индуктивность катушки L = 0,5 гн, коэффициент обратного преобразователя р = 100 к/а, допустимое перемещение подвижной части ДХдоп = 0,08 мм, несущая частота /,,ес = 1000 гц.

и коэффициент обратного действия экрана

Для полупроводниковых диодов значение температурного коэффициента обратного тока обычно около 0,1 КГ1, т. е. при тепловом пробое температура p-n-перехода превышает температуру окружающей среды всего примерно на 10 К. Именно из-за малого перегрева р-п-перехода в начале развития теплового пробоя можно считать температурный коэффициент обратного тока величиной неизменной при изменении температуры и вынести его за знак интеграла. Конечно, при развитии теплового пробоя с дальнейшим увеличением обратного тока температура p-n-перехода может значительно повыситься — вплоть до плавления полупроводникового материала.

При Р/С» 1 погрешность от нестабильности цепи К уменьшается в (1+р/С) раз. Погрешность, обусловленная нестабильностью цепи обратной связи при этих условиях, почти полностью входит в суммарную погрешность. Следовательно, в прямой цепи можно использовать нестабильные активные преобразователи, например усилители, но при этом необходимо выполнение условия р/О1. Кроме того, необходимо, чтобы коэффициент обратного преобразования р имел высокую стабильность во времени.

Для удобства расчета вводят коэффициент обратного действия экрана, учитывающий влияние поля, создаваемого вихревыми: токами в стенке экрана, на внешнее поле.