Квадратичное отклонение

Противодействующий момент, уравновешивающий вращающий момент, пропорционален углу а. В связи с этим угол отклонения стрелки находится в квадратичной зависимости от тока; шкала прибора оказывается неравномерной.

ют, причем. Р0 возрастает быстрее из-за квадратичной зависимости его от тока 2"0 . Нелинейность характеристик объяс-нязтся влиянием нелинейности характэристики намагничивания машины. Коэодицизнт мощности холостого хода СоЗФо с увеличением напряжения U0 убывает. Это происходит из-за того, что при этом реактивная составляющая тока холостого

При одноподъемной схеме ( 6.1, а) питательный насос создает полное давление, необходимое для подачи воды в парообразующую установку. При одноподъемной схеме с бустерным насосом ( 6.1, б) напор последнего относительно невелик — около 1,5 МПа. Его основное назначение — создать необходимый подпор на всасе главного насоса. Основная часть необходимого напора развивается главным насосом. Установка бустерного насоса обусловлена следующими причинами. При увеличении мощности турбин увеличивается и подача применяемых насосов. Но с увеличением подачи повышается требуемый подпор на всасе насоса, если одновременно не снижать частоту вращения ротора. Снижение же частоты вращения уменьшает напор, развиваемый ступенью насоса, по квадратичной зависимости и требует увеличения количества ступеней. Это делает насос более тяжелым, дорогим и требующим много места для установки (особенно для высоконапорных насосов).

Напряжение отсечки из-за квадратичной зависимости переходной характеристики нормируется при токе стока 10 мкА. Для транзисторов с каналом в виде р— я-перехода эта величина обычно составляет единицы вольт.

шается. При снижении напряжения на клеммах асинхронного электродвигателя по квадратичной зависимости уменьшается вращающий момент двигателя. Поэтому потери напряжения в сетях должны удовлетворять ГОСТ 13109—87 по допустимым отклонениям и колебаниям напряжения.

В результате моментная характеристика двигателей постоянного тока с последовательным возбуждением представится в виде квадратичной зависимости, проходящей через начало координат (кривая /, 14.7).

в электрической схеме были идентичны закономерностям распределения расходов и давлений в схеме аэродинамической, сопротивления в электрической схеме подбираются из расчета квадратичной зависимости потерь напряжения Аи от тока: Ды=^72, где R' — сопротивление элемента без тока. Элементом 4p,=#e>hz/=0,a9 h с таким сопротивлением может U Лрг"5в[^гг-о,оо75

Обычно для вентиляторной нагрузки рекомендуется закон управления у — а? или UJft = const, получаемый из квадратичной зависимости момента нагрузки от угловой скорости и квадратичной зависимости максимального момента идеализированного двигателя (R1 — 0) от напряжения и частоты. Применимость этого более экономичного, но более сложного для реализации закона ограничивается

Действующая на обмотки трансформатора механическая сила / определяется произведением индукции поля рассеяния на ток проводников обмотки. При коротком замыкании индукция поля рассеяния обмоток увеличивается пропорционально току. Поэтому сила / увеличивается пропорционально квадрату тока и может возрастать почти в 1000 раз, достигая величины порядка тонны на ^проводника. Вследствие квадратичной зависимости от тока механические силы изменяются во времени с двойной частотой сети.

Двигатель последовательного возбуждения имеет существенные преимущества вследствие квадратичной зависимости вращающего момента от тока. Так, напри-

которое для асинхронных машин мощностью от 0,6 до 100 кВт с различным исполнением обмотки короткозамкнутого ротора составляет от 1,7 до 2,7, а иногда и выше. Снижение напряжения в питающей сети значительно уменьшает перегрузочную способность, так как величина момента на валу находится в квадратичной зависимости от значения напряжения на зажимах статора. Изменение частоты переменного тока в пределах ±5% номинальной вызывает изменение мгновенной перегрузочной способности соответственно на ±10%.

Требования к точности изм&рения параметров задаются в ТУ на объект контроля. При разработке этих требований исходят из заданного допуска на отклонение параметра и точности измерительной аппаратуры. Полученное в результате измерения среднее квадратичное отклонение параметра от номинального значения можно представить в виде геометрической суммы

где / — разность номеров между соседними проводниками (проводники пронумерованы в порядке их намотки на шаблон); s — количество проводников в пазу; t — порядковый номер секции; V — напряжение, приложенное к проводникам с разностью номеров /; Миа — математическое ожидание напряжения на i-й секции;
Коэффициент, характеризующий качество пропитки, /гпр Длина образца провода /Обр. мм Среднее значение U,, кВ и среднее квадратичное отклонение фазных коммутационных перенапряжений о^, кВ Длина элементального участка /эл, мм Средняя допустимая температура обмотки 7, °С ее среднее квадратичное отклонение я—°С

Среднее значение напряжения перекрытия по поверхности изоляции промежутка толщиной, равной двусторонней толщине изоляции Uz (кВ), и среднее квадратичное отклонение его я-ц , кВ

Количество последовательно соединенных секций в фазе Среднее значение и среднее квадратичное отклонение величин фазных коммутационных перенапряжений на секции (кВ)

о; ад; ав.п — коэффициент магнитного рассеяния соответственно полюсов машины переменного тока и главных полюсов, добавочных полюсов, наконечников полюсов машин переменного тока и главных полюсов °ul > °F — среднее квадратичное отклонение соответственно фазных коммутационных напряжений, температуры обмотки

Метод, предложенный Б. В. Гнеденко, не рассматривает поведения показателей, коэффициентов и факторов, влияющих на них, а использует две интегральные характеристики: генеральную среднюю нагрузку Рср и генеральное среднее квадратичное отклонение a=~\/DPM, где дисперсия DP берется для того же интервала осреднения. Максимум нагрузки определяется Рм = Рср + рог, где р— статистический коэффициент, зависящий от закона распределения и принятой вероятности превышения графиком нагрузки P(t) уровня Рм; а = Ур\ — Р\9 = У DP, или, введя коэффициент формы /Сф = Ра/РСр, <* =

где РСр — среднее значение (математическое ожидание) нагрузки за рассматриваемый интервал времени; р* — принятая кратность меры рассеяния (коэффициент надежности расчета) ; ат — среднее квадратичное отклонение нагрузки осредненной в интервале Т= = 0,5 ч. Если принять, что ожидаемая нагрузка с вероятностью 0,005 может превысить значение Рр, то согласно интегральной кривой нормального распределения р=2,5; если вероятность 0,025, то р = 2Д

где / — разность номеров между соседними проводниками (проводники пронумерованы в порядке их намотки на шаблон) • s — количество проводников в пазу; t — порядковый номер секции; V — напряжение, приложенное к проводникам с разностью номеров /; Мисг — математическое ожидание напряжения на i-й секции; Qua — среднее квадратичное .отклонение напряжения, приложенного к t'-й секции; &и — коэффициент импульса; а2, U2 — параметры распределения Вейбулла (для пробивных напряжений); к — количество включений электродвигателя за заданную наработку.

Коэффициент, характеризующий качество пропитки, &Пр Длина образца провода /Обр, мм Среднее значение [/„ кВ и среднее квадратичное отклонение фазных коммутационных перенапряжений aj^, кВ Длина элементального участка 1ЭЛ, мм

Средняя допустимая температура обмотки Т, °С ее среднее квадратичное отклонение e-j-^C