Приведенное соотношение

где f/ф — фазное напряжение, подведенное к двигателю; г\ и х\ — активное и реактивное сопротивления фазы обмотки статора; х'2 — приведенное реактивное сопротивление фазы обмотки ротора.

где с, как и прежде,— коэффициент приведения активного сопротивления; х'2 — приведенное реактивное сопротивление вторичной цепи, равное теперь приведенному внутреннему сопротивлению х'м2.

9. Приведенное реактивное сопротивление

Если зазор между индуктором и нагреваемой деталью относительно велик и превышает глубину проникновения тока Д., в конце нагрева в несколько раз, то реактивное сопротивление нагруженного индуктора хп в основном определяется реактивностью рассеяния xs, которая значительно превышает приведенное реактивное сопротивление х„2 и не зависит от режима нагрева. Следовательно,

в несколько раз, то реактивное сопротивление нагруженного индуктора х„ в основном определяется реактивностью рассеяния xs, которая значительно превышает приведенное реактивное сопротивление х2ы и не зависит от режима нагрева.

12. Приведенное реактивное сопротивление вторичной цепи

где х'2 — приведенное реактивное сопротивление вторичной цепи, равняется теперь приведенному внутреннему реактивному сопротивлению Х2ы.

9. Приведенное реактивное сопротивление

9. Приведенное реактивное сопротивление вторичной цепи

28. Приведенное реактивное сопротивление вторичной цепи

50. Приведенное реактивное сопротивление вторичной цепи

Приведенное соотношение справедливо до тех пор, пока при увеличении тока 1у ток /ср не достигнет наибольшего значения ^срлш.х- Это произойдет при таком токе 1утах, при котором сердечники будут насыщены в течение всего периода изменения питающего напряжения, а индуктивное сопротивление рабочих обмоток станет равным нулю. Если учесть, что ток рабочей цепи изменяется при этом примерно по синусоидальному закону, и считать, что активное сопротивление рабочих обмоток намного меньше сопротивления потребителя (г <С гп), то ток ^сртах можно определить следующим образом:

четырехполюсника, которым может быть заменена защищаемая линия, ?/1=Л?/п+5/ц и /i = C?/ii+.D/ii; AD_— —ВС= 1, получаем следующую связь между токами компенсации: _/IK —_/цк= (1—p)J7i/5— (Л—\)UiilB. Приведенное соотношение может иметь множество реализаций. Конкретные решения принимаются с учетом сложности выполнения и того, что компенсация может снижать результирующую чувствительность защиты. Так, например, простое решение получается при питании компенсирующих устройств только от ГУ в месте включения полукомплектов защиты. В этом случае токи компенсации определяются выражениями /1к=(1— D)^\IB и IiiK=(A—l)Uii/B. Однако

Приведенное соотношение является необходимым условием дифференцирования. Поэтому дифференцирующую цепочку ( 78) часто называют укорачивающей. При т<С^и сопротивлением резистора R можно пренебречь по сравнению с сопротивлением конденсатора С. При этом ток в цепи будет

Приведенное соотношение имеет такой же вид, как и соотношение (2.32), если не считать, что сопротивление слоя Rpa представляет теперь сопротивление базовой области, имеющей ширину w. Как и в предыдущем случае, при более сильном легировании эмиттерной области, т. е. при Rps ~^>Rn3, коэффициент инжекции близок к единице.

Приведенное соотношение показывает, что чем больше магнитное сопротивление пути магнитного потока R тем больше потребляемая реактивная мощность. Нали-422

При этом, если изменить сопротивление какого-нибудь участка, произойдет перераспределение напряжений на участках цепи, но приведенное соотношение сохранится. Действительно, пусть #1=250 Ом; R2= 100 Ом; #3=48 Ом. Тогда #1+#2+#з=250+100+48 =398 Ом. Ток в цепи

При этом, если изменить сопротивление какого-нибудь участка, произойдет перераспределение напряжений на участках цепи, но приведенное соотношение сохранится. Действительно, пусть Ri — 25Q Ом; #2='00 Ом; Я3 = 48Ом. Тогда #1+Я2+Яз=250+100+48=398 Ом. Ток в цепи

Отсюда следует, во-первых, что мощность генерируемых СВЧ-колебаний зависит от полного сопротивления z или от площади рабочей части высокоомного слоя полупроводника. Во-вторых, приведенное соотношение указывает на то, что ожидаемое изменение мощности с частотой пропорционально 1/f2. Усредненные зависимости генерируемых мощностей от частоты различных генераторов Ганна из арсенида галлия и из фосфида индия приведены на 8.5.

т. е. среднее значение тока прямо пропорциойально току управления. Приведенное соотношение справедливо до тех пор, пока при увеличении тока /у ток /ср не достигнет наибольшего значения /ср шах. Это произойдет при таком токе /утах, при котором сердечники будут насыщены в течение всего периода изменения питающего напряжения, а индуктивное сопротивление рабочих обмоток станет равным нулю. Если учесть, что ток рабочей цепи изменяется при этом примерно по синусоидальному закону, и считать, что активное сопротивление рабочих обмоток намного меньше сопротивления потребителя (г <^ гп), то ток /сртах можно определить следующим образом:

6. Приведенное соотношение, определяющее волновое сопротивление среды, справедливо, когда входящие в него величины Ё, Н — напряженности составляющих поля падающей волны. В пластине конечной толщины наряду с падающей может быть также и отраженная от ее границ волна. Поэтому отношение величин Ё и Н не определяет в этом случае волнового сопротивления среды.

Если метод Зейделя сходится быстро и для решения системы п-го порядка требуется менее п шагов, то при расчете на ЭВМ получим выигрыш во времени в сравнении сточными методами, например с методом Гаусса. Это вытекает из того, что число арифметических операций, необходимых для одного шага метода Зейделя, пропорционально п2, а общее число арифметических операций, например в методе Гаусса, пропорционально п3. Приведенное соотношение числа операций справедливо для расчетов установившегося режима, если не учитывается слабая заполненность матриц узловых проводимостей. В то же время и в случае учета слабой заполненности этих матриц метод Зейделя, если он сходится быстро, требует меньше времени ЭВМ, чем точные методы.