Продольной демпферной

Примерно одинаковая деформация во всем упругом элементе,-однако с той особенностью, что нет однозначного преобладания продольной деформации, изгиба или кручения (сдвига), не представляет большого интереса.

При продольной деформации граней фоклина, которая может возникнуть, например, в пленочных конструкциях под действием инерционных и ветровых нагрузок и характеризуется величиной максимального прогиба отражающей поверхности Д?, также нарушается равномерность распределения плотности сконцентрированного излучения ( 4.16, а). В работе [63] показано, что и в этом случае для восстановления равномерности распределения достаточно увеличить

4.16. Влияние продольной деформации отражающих поверхностей на распределение плотности сконцентрированного излучения при различной ширине

ние, возникающее в результате приклеивания, учитывается введением продольной деформации ео. Это начальное напряжение играет значительную роль прежде всего при наклеивании клеями горячего отверждения. При наклеивании на сталь возникает начальное напряжение сжатия, в результате которого у р-крем-ния уменьшается сопротивление. После наклеивания и отверждения имеем

Согласно (4.33) и (4.34), можно полагать, что изменение сопротивления полупроводникового тензорезистора в наклеенном состоянии образуется из температурного изменения сопротивления неприклеенного тензорезистора (уь), из изменений, обусловленных температурной зависимостью коэффициента К, что проявляется в продольной деформации е0, и из температурного изменения продольной деформации ео. Что касается изменения продольной деформации, то следует учитывать только ту ее часть, которая фактически соответствует механической деформации, т. е. следует вводить лишь разность продольных деформаций объекта измерения и ППТ, поскольку прочие изменения учитываются сопротивлением RTp и коэффициентом К. Для правильного понимания уравнения (4.33) следует еще особо подчеркнуть зависимость RQ = Ro(Q, К, еМех); при этом К и емех также зависят от температуры. Индекс у еМех указывает на то, что независимыми параметрами считаются только такие продольные деформации, которые возникают под воздействием механического напряжения; следовательно, при одинаковом тепловом расширении объекта измерения и тензорезистора емех будет равно нулю.

Изменение электрического сопротивления тензорезистора, закрепленного на механически напряженном элементе конструкции, пропорционально продольной деформации поверхности этого элемента. Точность такого преобразования зависит от свойств самого тензорезистора, его закрепления на объекте измерения [9] и воздействия влияющих величин, таких, как, например, температура окружающей среды. Кроме того, на точность преобразования влияют характеристики электрических цепей и приборов, служащих для измерения, индикации или регистрации изменения сопротивления тензорезистора. Зависимость точности преобразования от различных влияющих величин подробнее будет рассмотрена в соответствующих разделах. Здесь заметим лишь, что с помощью рационального размещения тензорезисторов влияние различных факторов можно ограничить достаточно малыми пределами.

Поскольку для сопоставления величины возникающего в элементе конструкции механического напряжения с допустимым предельным значением важно прежде всего знать максимальное механическое напряжение («главное напряжение»), в первую очередь необходимо по измеренной при произвольной ориентации продольной деформации вычислить главную деформацию. Для этого можно воспользоваться следующим уравнением (см. фиг. 5.5):

Для однооснонапряженного состояния, у которого известны как направление главной продольной деформации, так и величина главной деформации, перпендикулярной продольной оси детали (разд. 5.2.1), компенсационный тензорезистор можно наклеивать перпендикулярно активному теизорезистору (фиг. 5.8). Тем самым активный тензорезистор подвержен деформации

Фиг. 6.1. Относительное изменение сопротивления тензорезистора в зависимости от относительной продольной деформации.

Ползучесть деформированного упругого элемента ИП или исследуемого элемента конструкции может очень сильно колебаться в зависимости от материала, величины изменения продольной деформации и от температуры окружающей среды.

В основном ползучесть пластмасс значительно больше, чем металлов [11]. Ниже предела упругости у металлов ползучесть крайне незначительна и пропорциональна величине изменения продольной деформации. Фиг. 6.8 показывает быстрое нарастание ползучести вблизи предела упругости у специального желе-зоникелевого сплава. За пределом упругости ползучесть при снятии нагрузки значительно меньше ползучести при нагру-жении.

В генераторе с системой гармонического компаундирования в начальный момент короткого замыкания в силу инерции магнитных потоков, сцепленных с обмотками, никакого влияния системы гармонического компаундирования не будет. В дальнейшем проявление действия системы гармонического компаундирования сказывается в росте тока возбуждения и связанных с ним составляющих токов статора и продольной демпферной обмотки. Этот процесс протекает относительно медленно, поэтому он приводит к

границе зоны с удаленными стержнями, и к существенному снижению амплитуды ударного тока (кривая 2 на 7.11). При неполной продольной демпферной обмотке с разрывом короткозамыкаю-

где потокосцепление обмотки статора, созданное основной гармонической индукции в воздушном зазоре и возникающее при протекании по продольной демпферной обмотке тока iyd,

На роторе синхронного генератора имеются замкнутая через возбудитель обмотка возбуждения и короткозамкнутая демпферная. Роторные обмотки индуктивно связаны со статорной. Вследствие этого в момент внезапного короткого замыкания синхронный генератор может рассматриваться как трехобмоточный трансформатор, первичная обмотка которого является статорной, а две вторичные — роторными. В этом случае синхронный генератор приближенно может быть представлен в продольной оси схемой замещения трехобмо-точного трансформатора ( XVI.4, в), в которой учитываются только индуктивные сопротивления взаимоиндукции между обмотками xad и сопротивления рассеяния обмоток: статора xs, возбуждения хм и продольной демпферной (хяа). .Величины, относящиеся к переходным процессам, на которые оказывает влияние демпферная обмотка, называются сверхпереход н ы м и и обозначаются двумя штрихами. Например, эквивалентное сопротивление, соответствующее схеме замещения машины в продольной оси (см. ХУ1.4,в), где учитывается демпферная обмотка, будем называть сверхпереход-

Заметим, что схемы замещения 4.4, а, б в основном только качественно отражают происходящие явления. В самом деле, схема 4.4, а предполагает, что на роторе машины действует только одна короткозамкнутая обмотка возбуждения. Схема 4,4, б соответствует такому же предположению относительно продольной демпферной обмотки, а схема. 4.4,6 — относительно поперечной. Однако, несмотря на грубость этих предположений, получаемые на их основе приближенные Г-образные схемы замещения часто могут быть полезны не только для оценки характера процесса, но и для выявления важных количественных соотношений.

Легко видеть, что при отсутствии продольной демпферной обмотки (xd'= xd") и наличии такой же поперечной демпферной обмотки, как и обмотка воз-уждения (Xq« = х' х = x

Лклг — проводимость немагнитных промежутков для потокосцепления рассеяния продольной демпферной обмотки

1-3. Осциллограммы токов в фазе статора (1), обмотке возбуждения (2) и продольной демпферной обмотке (3) синхронного генератора при трехфазном

Для дополнительной иллюстрации характерных переходных процессов приведем еще несколько осциллограмм. На 1-3 показаны осциллограммы токов в фазе статора, обмотке возбуждения и продольной демпферной обмотке синхронного генератора мощностью 50 Мвт при внезапном трехфазном коротком замыкании на его выводах. До короткого замыкания генератор работал на холостом ходу и его АРВ было отключено. На 1-4 приведены осциллограммы тока фазы статора асинхронного двигателя 600 квт и потребляемой им активной 20

возбуждения ДФ#о/ и потока продольной демпферной обмотки ЛФщ/о/-Баланс результирующих потокосцеплений должен сохраниться неизменным, т. е. должны быть соблюдены следующие равенства: для обмотки возбуждения

для продольной демпферной обмотки