Поскольку индуктивность

и токораспределение между обмотками будет определяться главным образом их индуктивными сопротивлениями. Поскольку индуктивное сопротивление первой обмотки значительно больше, чем второй, ток в ней, как следует из закона Ома для роторной цепи (10.29), будет значительно меньше по сравнению с током второй обмотки. Таким образом, основной

Таким образом, при коротком замыкании поток реакции якоря является целиком размагничивающим. Поскольку индуктивное сопротивление рассеяния хаа значительно меньше синхронного сопротивления ха,то результирующая э. д. с. ?5, которая согласно 9-7, а при га — О равна ?s ==—jlxaa, мала по сравнению с э. д. с. Е0. Следовательно, при коротком замыкании результирующий магнитный поток Ф3 весьма мал, и машина является не насыщенной. Поэтому в равенстве (9-2) фигурирует ненасыщенное значение xd.

Таким образом, при коротком замыкании поток реакции якоря является целиком размагничивающим. Поскольку индуктивное сопротивление рассеяния хаа значительно меньше синхронного сопротивления ха,то результирующая э. д. с, ?8, которая согласно 9-7, а при га = 0 равна ?5 =—jlxaa, мала по сравнению с э. д. с. Е0. Следовательно, при коротком замыкании результирующий магнитный поток Фг весьма мал, и машина является не насыщенной. Поэтому в равенстве (9-2) фигурирует ненасыщен- fo>li<

Поскольку индуктивное сопротивление обмоток значительно выше активного (у небольших трансформаторов в 2 — 3 раза, а у крупных в 15 — 20 раз), то ик в основном зависит от реактивного сопротивления, т. е. взаимного расположения обмоток, ширины канала между ними, высоты обмоток. Величина ик регламентируется ГОСТ в зависимости от напряжения и мощности трансформаторов. Чем больше высшее напряжение и мощность трансформатора, тем больше напряжение КЗ. Так, трансформатор 630 кВ-А с высшим напряжением 10 кВ имеет ик = 5,5%, с высшим напряжением 35 кВ «к = 6,5%; трансформатор мощностью 80000 кВ-А с высшим напряжением 35 кВ имеет мк = 9 %, а с высшим напряжением 110 кВ ц, = 10,5%.

В качестве внутреннего сопротивления учитывается обычно только омическое сопротивление обмоток, поскольку индуктивное сопротивление рассеяния для маломощных трансформаторов весьма мало. Рассмотрим, от каких факторов зависят нелинейность и внутреннее сопротивление трансформатора и какие меры следует принимать для их уменьшения.

6) Индуктивные сопротивления якоря по продольной и поперечной осям (в явнополюсной машине). Эти сопротивления складываются из индуктивных сопротивлений рассеяния и главных индуктивных сопротивлений для соответствующих систем токов Id или 1д. Поскольку индуктивное сопротивление рассеяния для составляющих тока якоря не отличается от сопротивления рассеяния Ха для самого тока якоря, индуктивное сопротивление якоря по продольной оси равно:

~ токораспределение между обмотками будет определяться главным образом их индуктивными сопротивлениями. Поскольку индуктивное сопротивление первой обмотки значительно больше, чем второй, ток в ней,*как следует из закона Ома для роторной цепи (10.29), будет значительно меньше по сравнению со второй обмоткой. Таким образом, основной момент будет возникать в результате действия тока второй обмотки, имеющей значительное активное сопротивление. По мере разгона двигателя уменьшается частота тока ротора. и индуктивное сопротивление обеих обмоток, что вызывает перераспределение тока в обмотках: в первой обмотке ток .увеличивается, во второй—уменьшается. После окончания разгона частота тока ротора становится настолько малой (0,5-=-5 Гц), что индуктивное сопротивление обмоток оказывается намного меньше их активного сопротивления, вследствие чего весь ток ротора практически будет располагаться в первой обмотке, активное сопротивление которой значительно меньше, чем второй. Таким образом, роль рабочей выполняет первая обмотка, роль пусковой— вторая обмотка. Получается картина, подобная пуску двигателя с контактными кольцами и введенным в цепь ротора добавочным сопротивлением. Аналогичная картина возникает и в обмотке ротбра двигателям глуёвким пазвм.

'л.в = 0.603-4 = 2,41 Ом; хл,в = 0,35-4 = 1,4 Ом. Поскольку индуктивное сопротивление кабеля намного меньше активного, им можно пренебречь и схема замещения кабельной линии будет состоять только из активного сопротивления глм ( 2,3, г), которое по (2.1) равно

При определении вторичной нагрузки сопротивление проводов от трансформатора напряжения до приборов, установленных на щите управления, не учитывают, поскольку это сопротивление относительно мало и незначительно влияет на вторичный ток. Однако сопротивление проводов создает дополнительную потерю напряжения; напряжение у зажимов измерительных приборов уменьшается и погрешность измерения увеличивается. Согласно ПУЭ потеря напряжения в проводах к счетчикам не должна превышать 0,5 %, а в проводах к щитовым измерительным приборам — 3 %. Обычно потеря напряжения значительно меньше. При определении потерь напряжения в проводах учитывают только их активное сопротивление, поскольку индуктивное сопротивление относительно мало. Из условия механической прочности сечение проводов не должно быть меньше 1,5 мм2 для медных проводов и 2,5 мм2 — для алюминиевых.

Поскольку индуктивное сопротивление вторичных цепей мало, можно огра-

Поскольку индуктивность нагрузки велика (LH —> °°), то сумма токов в переходном режиме равна току нагрузки /0., Процесс коммутации закончится, когда ток 1! j = 1i K (момент 2'). Кривые изменения токов вентилей приведены на 11.12, в.

ориентировано сверху вниз и нарастает по величине. Направление трансформаторной э. д. с. для этого случая показано плюсами и точками вдоль внешней образующей целого ротора. Поскольку индуктивность ротора ничтожна, так же направлен и ток, вызываемый этой э. д. с. Его намагничивающая сила противодействует намагничивающей силе обмотки возбуждения. Результирующий магнитный поток этих двух намагничивающих сил Фа является продольным по отношению к об-' мотке В; он ориентирован вдоль ее оси. Этот поток не проникает в генераторную обмотку Г, которая: смещена на 90Р к обмотке возбуждения. Поэтому при неподвижном роторе напряжение Uz на выходе тахогенератора равно нулю.

В запертом состоянии транзистор находится до тех пор, пока конденсатор Сб не разрядится. Конденсатор разряжается через резистор RQ и вторичную обмотку L6 трансформатора. Поскольку индуктивность L6 мала, основную роль в процессе разряда играет резистор R6. При этом напряжение на конденсаторе убывает по экспоненте Uc (t) = t/Cmax exp (—t/R6C6).

Поскольку индуктивность преобразователя связана с магнитными

ется токовой, имеет небольшое число витков сравнительно большого диаметра. Токи в цепях магнитопроводов возбуждают переменные магнитные потоки одинаковой частоты, которые, пересекая диск 3 из алюминия, индуктируют в нем э. д. с. В диске появляются вихревые токи, совпадающие по фазе с соответствующими э. д. с., поскольку индуктивность диска на промышленной частоте пренебрежимо мала. В соответствии с законом Био-Савара взаимодействие пар магнитный поток цепи напряжения — вихревой ток, вызванный действием цепи тока, и магнитный поток цепи тока — вихревой ток, вызванный действием цепи напряжения, приводят к появлению сил и вращающих моментов, направления действия которых совпадают; средний за период вращающий момент пропорционален активной мощности измерительной цепи:

где ег, ?а и L2 — соответственно э. д. с., ток и индуктивность обмотки w2. Поскольку индуктивность L2 мала, а сопротивление резистора R

Устройство индукционного счетчика показано на 11.15. Многовитковая обмотка электромагнита 2 (обмотка напряжения) подсоединена параллельно потребителю (нагрузке). Последовательно с нагрузкой включена обмотка электромагнита /—3, состоящая из нескольких витков (токовая обмотка). Поскольку индуктивность катушки пропорциональна квадрату числа

ется токовой, имеет небольшое число витков сравнительно большого диаметра. Токи в цепях магнитопроводов возбуждают переменные магнитные потоки одинаковой частоты, которые, пересекая диск 3 из алюминия, индуктируют в нем э. д. с. В диске появляются вихревые токи, совпадающие по фазе с соответствующими э. д. с., поскольку индуктивность диска на промышленной частоте пренебрежимо мала. В соответствии с законом Био-Савара взаимодействие пар магнитный поток цепи напряжения — вихревой ток, вызванный действием цепи тока, и магнитный поток цепи тока — вихревой ток, вызванный действием цепи напряжения, приводят к появлению сил и вращающих моментов, направления действия которых совпадают; средний за период вращающий момент пропорционален активной мощности измерительной цепи:

где ez, lz и L2 — соответственно э. д. с., ток и индуктивность обмотки w2. Поскольку индуктивность L2 мала, а сопротивление резистора R

Сопротивление прямой последовательности при длине линии меньше 1500 км всегда носит емкостный характер, а сопротивление нулевой последовательности приобретает индуктивный характер, поскольку индуктивность рассеяния л'нн шунтирует емкость ли-

Заменим распределенную емкость одной эквивалентной динамической емкостью Сдии, подключенной к точкам 2'— 2' и запасающей такую же энергию, как и межобмоточная емкость. Поскольку индуктивность рассеяния Ls мала, то в этих точках после формирования фронта выходного импульса будет действовать практически все напряжение Е. Таким образом, в течение действия основной части импульса «с » Е, Тогда энергия, запасенная емкостью СДин: