Практически равномерно

скольжениях величина в знаменателе формулы (10.27) весьма мала, поэтому момент вначале практически пропорционален скольжению. С ростом скольжения все больше возрас-

В асинхронной машине с полым немагнитным ротором эффективный воздушный зазор очень велик, а поэтому магнитное сопротивление RMq является величиной практически неизменной (магнитное сопротивление стальных участков пренебрежимо мало). Следовательно, магнитный поток по поперечной оси практически пропорционален МДС F2q, которая, в свою очередь, пропорциональна току /ВР и ЭДС вращения евр ротора. Однако ЭДС вращения прямо пропорциональна потоку Ф<; и скорости ротора v = л?>2п/60, поэтому при отсутствии насыщения магнитной системы

Если замкнуть зажимы освещенного фотодиода через резистор ( 8.4, а), то в электрической цепи появится ток, обусловленный движением неосновных носителей заряда, величина которого зависит от фото-ЭДС и сопротивления резистора #„. Максимальный ток при одной и той же освещенности фотодиода будет при сопротивлении резистора, равном нулю, т. е. при коротком замыкании фотодиода. При этом энергетические характеристики фототока почти линейны (штриховая линия на 8.4, в), т. е. фото-ток практически пропорционален потоку излучения ( 8.4, в). При сопротивлении резистора, не равном нулю, ток во внешней цепи фотодиода существенно снижается и энергетические характеристики становятся нелинейными, причем наклон их уменьшается с ростом сопротивления (непрерывные линии на 8.4, в).

В асинхронной машине с полым немагнитным ротором эффективный воздушный зазор очень велик, поэтому магнитное сопротивление RKq является практически неизменным (магнитное сопротивление стальных участков пренебрежимо мало). Следовательно, магнитный поток по поперечной оси практически пропорционален МДС FM?, которая, в свою очередь, пропорциональна току ;„р и ЭДС вращения еяр ротора. Однако ЭДС вращения прямо пропор-

Характеристика г = Р2/(Р2 + 2-Р) = f(Pz) B начальной части почти линейная, затем по мере роста потерь мощности увеличение КПД замедляется, и при значительных потерях, пропорциональных квадрату тока, после достижения максимума КПД начинает уменьшаться. Ток якоря 1Я —Pi/Uc = P2/(^UC) = f(P2) в начальной части характеристики практически пропорционален Р2, затем быстро возрастает с увеличением Р2. В начальной части характеристики вращающий момент Мэм = М„ + + М'с = c'kl\ =f(P2) пропорционален 1\, примерно такой же вид имеет зависимость М„ от Р2, затем по мере насыщения магнитной системы рост момента двигателя замедляется. Скорость вращения и очень велика при малом моменте нагрузки, затем быстро уменьшается с ростом мощности; уменьшение и происходит и при дальнейшем увеличении Р2. В целом зависимость п от Р2 имеет гиперболический характер, как и- меха-

Следует отметить, что применение сердечника с зазором для трансформатора напряжения или трансформатора тока практически не увеличило бы их линейности. Это объясняется тем, что ток /ц2 (см. 3.41) в трансформаторе напряжения практически пропорционален напряжению U, а в трансформаторе тока — току /. Поэтому отклонение от линейности создается только током /щ , который почти не зависит в этих случаях от зазора.

ности и большого коэффициента усиления в таких каскадах применяют усилительные элементы с высоким выходным сопротивлением и большим статическим коэффициентом усиления \л (экранированные лампы, транзисторы). В этом случае Reblx оказывается много больше сопротивления нагрузки усилительного элемента и коэффициент усиления каскада практически пропорционален сопротивлению нагрузки.

Это выражение' аналогично уравнению (9.13), что подтверждает; возможность использования РДШ как органа защиты только по скорости нарастания и (или) по скачку тока; Реле будет реагировать на скорость нарастания при малых значениях Ti2, Однако, если т12 и, следовательно-, L\ сделать равными нулю, то при Rt = /?2 =• const получим tp = 0. При больших значениях т12 ток »р будет практически пропорционален скачку А/ф. i '

рателыюсти и большого коэффициента усиления в таких каскадах применяют усилительные элементы с высоким выходным сопротивлением и большим статическим коэффициентом усиления (1 (экранированные лампы, транзисторы). В этом случае Rettf оказывается много больше сопротивления нагрузки усилительного элемента и коэффициент усиления каскада практически пропорционален сопротивлению нагрузки.

зависит от фото-ЭДС и сопротивления резистора RH. Максимальный ток при одной и той же освещенности фотодиода будет при сопротивлении резистора, равном нулю, т. е. при коротком замыкании фотодиода. При этом энергетические характеристики фототока почти линейны (штриховая линия на 8.4, в), т. е. фото-ток практически пропорционален потоку излучения. При сопротивлении резистора, не равном нулю, ток во внешней цепи фотодиода существенно снижается и энергетические характеристики становятся нелинейными, причем наклон их уменьшается с ростом сопротивления (сплошные линии на 8.4, в).

времени, соответствующем углу л—if, и отрицательное — на отрезке, соответствующем углу г?. Вследствие механической инерции якорь вращается практически равномерно.

Тепловые перепады от потоков первого и второго рода обычно не принимаются в расчет, так как благодаря большой теплопроводности стали температура в сердечнике по оси у и вдоль пакета распределяется практически равномерно (см., например, кривую 2 на 7-1 , б).

Выбор правильной формы и размеров поперечного сечения ярма особенно в магнитных системах, собираемых из холоднокатаной текстурованной стали, играет существенную роль. Наиболее рациональной является многоступенчатая форма сечения ярма с числом ступеней, равным числу ступеней в сечении стержня, и активным сечением, равным или несколько большим активного сечения стержня. Для обеспечения более равномерного сжатия ярма между ярмовыми балками обычно два-три крайних пакета объединяют, несколько увеличивая их общее сечение ( 2-15,а). При такой форме ярма магнитный поток (индукция) практически равномерно распределяется по сечению стержня и ярма.

Практически равномерно распределенная транспози-

могут быть распределены практически равномерно по всей ее высоте,

мовыми балками обычно два-три крайних пакета объединяют, несколько увеличивая их общее сечение ( 2.20, а). При такой форме ярма магнитный поток (индукция) практически равномерно распределяется по сечению стержня и ярма, а активное сечение ярма оказывается несколько больше активного сечения стержня, что учитывается коэффициентом усиления ярма, равным отношению П„/ПС,

Практически равномерно распределенная транспозиция выполняется так, как показано на 5.30. Верхний провод 4 левой группы отгибается вправо и становится верх-

При расчете сопротивления активной базы мы допустили, что эмиттер инжектирует практически равномерно, т.е. /3K*const. Теперь это допущение можно проверить, т. е. выяснить, до каких токов эмиттера эффект оттеснения слабо выражен (при прочих равных условиях), или оценить геометрические размеры эмиттера, при которых для заданного номинального тока эмиттера эффект оттеснения мал. Сначала рассмотрим низкий уровень инжекции. При этом плотность тока эмиттера при

Введенный выше коэффициент оттеснения /(от показывает, во сколько раз плотность тока на краю эмиттера выше, чем в центре, что определяется отношением ДУБа/фт-. Пока отношение At/ Ба/фг<0,3, значение Кот<1,35, т.е. плотность тока эмиттера на краю на 35% больше, чем в центре, и можно считать, что эмиттер инжектирует практически равномерно. Значение А^Ба пропорционально базовому току /Б = /к/р. Поэтому можно записать, что эффект оттеснения слабо выражен, при условии

После разбега двигателя при номинальной или близкой к ней угловой скорости частота тока ротора мала (не более нескольких герц), индуктивные сопротивления стержней становятся много меньше активных сопротивлений и ток ротора распределяется между обмотками обратно пропорционально их активным сопротивлениям. Если рабочая клетка имеет меньшее сопротивление, чем пусковая, ток протекает в основном по этой обмотке. При литой обмотке плотность тока распределяется практически равномерно по всему сечению паза, залитому алюминием.

проникновения даже при пуске двигателя. Поэтому вихревые токи при любых скольжениях распределяются по толщине стенок ротора практически равномерно, и его приведенное активное сопротивление R't не зависит от скольжения. Кроме того, индуктивное сопротивление рассеяния полого ротора X'i исключительно мало, и при расчете двигателя им можно пренебречь. Эти особенности параметров полого ротора также способ- 48-7. Асинхронный дви- ствуют его применению в качестве испол-гатель с полым немагнитным нительных двигателей. Приведенное ак-ротором. тивное сопротивление полого ротора R'%