Результирующей характеристике

Результирующая устойчивость генераторов обеспечивается, если в процессе асинхронного хода после выхода по какой-либо причине генератора из синхронизма создаются условия для ресинхронизации генератора с сетью. Эти условия могут появиться за счет уменьшения момента турбины под действием регулятора скорости, изменения величины асинхронного момента с изменением скольжения, а также за счет изменения величины знакопеременного синхронного момента под действием АРВ. Опыт эксплуатации энергосистем подтвердил ВОЗМОЖНОСТЬ сохранения в зяде случаев результирующей

Результирующая устойчивость синхронных генераторов 116

§ 14.7. ВХОЖДЕНИЕ В СИНХРОНИЗМ АСИНХРОННО РАБОТАЮЩИХ ГЕНЕРАТОРОВ (РЕСИНХРОНИЗАЦИЯ И РЕЗУЛЬТИРУЮЩАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ)

Результирующая устойчивость широко реализуется в практике эксплуатации наших энергосистем и для ее улучшения (уменьшения установившегося скольжения So,, сокращения времени асинхронного хода А^ас и повышения надежности ресинхронизации) разработаны специальные устройства.

Опыт эксплуатации показал, что вполне возможна удачная ресинхронизация и результирующая устойчивость не только отдельных генераторов, но и групп генераторов или групп станций — частей системы, — связанных линиями передачи. Ресинхронизация успешно проводится на мощных как гидравлических, так и тепловых электростанциях.

§ 14,8. РЕЗУЛЬТИРУЮЩАЯ УСТОЙЧИВОСТЬ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СИСТЕМ И СООБРАЖЕНИЯ О МЕТОДИКЕ ЕЕ РАСЧЕТА

Результирующая устойчивость. Это способность системы бесперебойно снабжать всех основных потребителей электроэнергией, самостоятельно восстанавливать режим синхронной работы после нарушения устойчивости одного или нескольких генераторов отдельных частей системы и перехода их на несинхронную по отношению друг к другу работу.

14.21. Что таксе результирующая устойчивость? Каковы практические пути ее реализации Как прогерить ее допустимость? Каков примерный порядок расчета и его особенности?

Результирующая устойчивость. Работа машин в электрических системах при больших скольжениях. Синхронный генератор, выпавший из синхронизма, обычно начинает работать как асинхронный со скоростью, несколько большей синхронной. Этим можно облегчить дефицит мощности в системе после тяжелой аварии. При этом не следует отключать Пылавший генератор от сети, а после кратковременного

Глава XIV. Асинхронные режимы, ресинхронизация и результирующая устойчивость (изменения режимов при больших возмущениях и больших изменениях скорости)

§ 14.7. Вхождение в синхронизм асинхронно работающих генераторов (ресинхронизация и результирующая устойчивость).......321

венная симметрия расположения их обеспечивает отсутствие дисперсий в результирующей характеристике.

Однако с ростом жесткости результирующей характеристики заметно снижается перегрузочная способность агрегата в двигательном режиме, поэтому ограничивается диапазон регулирования угловой скорости. Коэффициент полезного действия такого привода низок; потери в электроприводе равны сумме потерь в обоих двигателях, причем один из них .работает в режиме противовключения, а другой — в двигательном режиме с повышенным скольжением. Подбором сопротивлений в роторных цепях можно перераспределить потери между двигателями и внешними резисторами так, чтобы двигатели не перегружались. Если используются самовентилируемые двигатели, то со снижением угловой скорости на результирующей характеристике привода допустимый момент резко снижается по срав-

сопротивлений НСг и ЯС2 ( 6-2, а), когда общее напряжение равно сумме напряжений на участках, результирующая характеристика строится следующим образом. Задаемся произвольным током / (точка а), по характеристикам НС\ и ЯС2 находим напряжения U\ и 1/2 на соответствующих сопротивлениях при данном токе; затем суммируем эти напряжения и находим общее напряжение t/a=if/1+it/2 при том же токе. Построение показано на 6-1, где точка d принадлежит результирующей характеристике (ad = ab+ac) эквивалентного нели-

При параллельном соединении сопротивлений НС\ и НС2 ( 6-2,6) результирующая характеристика строится следующим образом. Задаемся произвольным напряжением U (точка т), по характеристикам сопротивлений находим токи 1\ и /2 в них при этом напряжении, затем суммируем токи и находим общий ток /э = /1 + /2. Соответствующее построение показано на 6-1, где точка q принадлежит результирующей характеристике (mq — mn + mp~) эквивалентного нелинейного сопротивления ЯСд.паралл-

По результирующей характеристике нетрудно определить значения токов в каждом из сопротивлений, если задано общее напряжение, приложенное к разветвленной части цепи.

теристики определяется постоянной времени цепи анода га =?--= C,pRa, сдвигаясь в сторону более низких частот при увеличении тв. Вторая дробь подкоренно- ~i го выражения определяет частотную характеристику цепи CCRC ( 5.406); начало её падения определяется постоянной време- Ц) ни цепи сетки tc=CcRc, сдвигаясь при увеличении тс к более низким частотам. При та 3> тс (или, что то же самое, /п>1) кор- с. ректирующая цепь поднимает частотную характеристику на частотах, где она уже сильно упала от влияния Сс, и подъём на результирующей характеристике отсутствует. При Т0 < тс корректи- широкополосного реостатного рующая цепь начинает поднимать каскада с низкочастотной коррек-характеристику там, где она ещё дней цепочкой С^Я^

Корректирование времени установления второго каскада получается потому, что^ первый, «быстрый» каскад, имея большой выброс (около 47%), приходящийся на переднем фронте второго, «медленного» каскада с большей постоянной времени, заставляет результирующую переходную характеристику подниматься быстрее. К тому времени, когда характеристика второго каскада приближается к стационарному состоянию, выброс на характеристике первого каскада меняет знак, не давая появиться сколько-нибудь значительному выбросу на результирующей характеристике.

звавшим их потоком ротора создают тормозной момент 7ИТ) направленный встречно к асинхронному вращающему моменту Ма. На результирующей характеристике -Mpe3=/(s) появляются провалы, которые ухудшают условия пуска. Например, при моменте сопротивления на валу .Мст А ( 4.4) ротор будет вращаться с угловой скоростью, 'Соответствующей скольжению SA. Эта угловая •скорость далека от синхронной, и синхронизация ротора с полем статора не наступит.

3) по результирующей характеристике определяют для заданного значения общего напряжения V величину тока. /' в неразветвленной части цепи;

ную характеристику цепи RaJR^Cf ; эта характеристика имеет вид, изображённый на 5.40а. Начало подъёма этой характеристики определяется постоянной времени цепи анода тя = =СфКа, сдвигаясь в сторону более низких частот при увеличении та. Вторая дробь подкоренно- aj го выражения определяет частотную характеристику цепи Сс JRe ( 5.406); начало её падения определяется постоянной времени цепи сетки rc—CcRc, сдвигаясь при увеличении tc к более низким частотам. При та > '„ (или, что то же самое, т^>1) корректирующая цепь поднимает частотную характеристику на частотах, где она уже сильно упала от влияния С с, и подъём на результирующей характеристике отсутствует. При TO С тс корректирующая цепь начинает поднимать характеристику там, где она ещё заметно не снизилась от влияния Се и частотная характеристика ступени получается с подъёмом на нижних частотах ( 5.40в).

Корректирование времени установления второго каскада получается потому, что первый, «быстрый» каскад, имея большой выброс (около 47%), приходящийся на переднем фронте второго, «медленного» каскада с большей постоянной времени, заставляет результирующую переходную характеристику подниматься быстрее К тому времени, когда характеристика второго каскада приближается к стационарному состоянию, выброс на характеристике первого каскада меняет знак, не давая появиться сколько-нибудь значительному выбросу на результирующей характеристике.