Составляющей коллекторного

8 асинхронных двигателях мощностью более 2—3 кВт, как правило, \1\ < 1°, поэтому реактивной составляющей коэффициента ?, можно пренебречь, тогда приближенно

7. ТКШАХ — верхний предел действительной составляющей коэффициента трансформации; позиции 33—40.

9. TK2MIN — нижний предел мнимой составляющей коэффициента трансформации; позиции 49—56.

Быстрота затухания зави коэффициента затух (поглощения) а — действительной составляющей коэффициента пространения Г.

Быстрота затухания зависит от действительной составляющей коэффициента распространения Г. Она обозначается буквой а и называется коэффициентом затухания или поглощения.

* Здесь и далее для упрощения выкладок не учитывается влияние на величину #В1 реактивной составляющей коэффициента усиления усилителя. При необходимости это влияние можно учесть, как это сделано в § 6.4.

В асинхронных двигателях мощностью более 2—3 кВт, как правило, у^1°, поэтому реактивной составляющей коэффициента с\ можно пренебречь, тогда приближенно

В отличие от машин средней и большой мощности для микромашин нельзя пренебрегать мнимой составляющей коэффициента с, так как это вносит значительную погрешность в расчеты. Возможен также перенос намагничивающего контура за индуктивное сопротивление рассеяния ротора ( 4.4, а, б). В этом случае коэффициент преобразования схемы замещения является действительной величиной

Представленные зависимости а показывают, что интенсивность теплоотдачи для химически реагирующей смеси существенно выше в отличие от теплоотдачи, подсчитанной для нереагирующей смеси компонентов при одинаковых условиях. Значительное увеличение коэффициента теплоотдачи обусловлено «реакционной» составляющей коэффициента теплоотдачи аг = аэ — а/, характеризующей вклад химических реакций (x/d^\50, 3.3) и 2NO2^2NO+O2 3.3) в теплообмен. Причем если в области диссоциации N2O4 максимальные значения а/а/= 6—8, то при диссоциации NO2 «/«/ = 1,5—3. На стыке двух реакций значения коэффициента теплоотдачи минимальны и приближаются к соответствующим значениям теплоотдачи для «замороженного» потока.

В асинхронных двигателях мощностью более 2—3 кВт, как правило, [ у < 1°, поэтому реактивной составляющей коэффициента с, можно пренебречь, тогда приближенно

Аналогично можно записать и выражение для отраженной составляющей коэффициента использования осветительной установки:

Пользуясь понятием отраженной составляющей коэффициента использования осветительной установки, можно записать выражение для отраженной составляющей освещенности в виде

При подаче на вход усилительного каскада переменного напряжения мвх ( 5.4) ток базы будет изменяться в соответствии с входной характеристикой, т. е. кроме постоянной составляющей /бп он будет иметь переменную составляющую tg. Одновременно с этим в транзисторе будут изменяться эмиттерный и коллекторный токи. График переменной составляющей коллекторного тока t'K можно построить с помощью переходной характеристики, зная изменения тока базы ц. Перенося изменения тока iK на линию нагрузки, можно проследить за изменениями коллекторного напряжения и падения напряжения на коллекторном резисторе RK. Переменная составляющая коллекторного напряжения представляет

Рассмотрим распределение токов в р — п — р-структуре. Как отмечалось выше, ток эмиттера /э состоит из электронной /эп и дырочной /эр составляющей, причем соотношения между ними определяются выражением (6.7). Следовательно, ток, вытекающий из эмиттера, разделяется на две составляющие: /эр == Y/э и /Эп — (1 —Y) /э (протекает через базу). Направление этих составляющих показано стрелками на 6.4, в. Составляющая /эр => =---• Y/Э обусловлена свободным переходом дырок из базы в коллектор через обратносмещенный коллекторный переход. При этом не все дырки переходят в коллекторный переход: часть из них реком-бинирует с электронами. Явление рекомбинации количественно учитывается соотношением (6.8) и проявляется в том, что ток /эр разделяется на две составляющие: рекомбинационную, равную /рек — /aY (1 ~ Р)> и составляющую /Кр = YP/э = а/э тока эмиттера, замыкающуюся через коллекторную цепь. Явление ударной ионизации учитывается введением коэффициента умножения М [выражение (6.10)], который вводится в выражение для /кр = Ма,1э-Ударная ионизация приводит к увеличению величины Дырочной составляющей коллекторного тока в М раз.

9.12,д видно, что амплитуда переменной составляющей коллекторного тока /к всегда меньше тока покоя /к п . По этой причине мощность выходного

2.17 этот участок отмечен линией CD на выходной характеристике, и C'D' — на входной. Напряжение смещения в цепи базы t/0 б, подаваемое от источника Еб, в этом режиме по абсолютному значению всегда больше амплитуды входного сигнала U6m, а ток покоя коллекторной цепи /„к превышает амплитуду переменной составляющей коллекторного тока /кт. Поэтому выходной коллекторный ток проходят в течение всего периода усиливаемого сигнала, что является характерной особенностью режима класса А.

Так как рабочая точка не выходит .за пределы линейного участка динамической входной характеристики, то нелинейные искажения, вносимые усилителем, невелики и тем меньше, чем меньше амплитуда входного сигнала. Однако низок и КПД усилителя [см. формулу (4.11)], поскольку полезная мощность РВы*, отдаваемая в нагрузку, определяется переменной составляющей коллекторного тока с амплитудой 1кт, которая меньше постоянной составляющей /ок,обусловливающей мощность Рпот, потребляемую от источника питания. КПД усилителей в режиме класса А, которые обычно используются в качестве предварительных усилителей или маломощных оконечных каскадов, не превышает 20—30%.

Упрощенная принципиальная схема усилительного каскада по схеме включения транзистора с ОЭ, имеющая наибольшее распространение, показана на 2.16. В этой схеме полезная выходная мощность на сопротивлении нагрузки R» = RKRa/(RK + Кн), обусловленная переменной ' составляющей коллекторного тока с амплитудой /кт (или коллекторного напряжения с амплитудой UKm, 2.17, а), почти полностью определяется энергией источника питания Ек, а не энергией входного сигнала ?/„. В то же время начальное положение рабочей точки Р (при отсутствии входного переменного сигнала) определяется на динамической характеристике (см. 2.17, а) совокупностью постоянных составляющих токов и напряжений в выходной (/<ж, Um) и входной (/об, t/об) цепях. В таком режиме, называемом режимом по постоянному току, указанные значения постоянных составляющих напряжений и токов также определяются источниками Ек и Ей.

Переменное напряжение t/BX> определяемое источником входного сигнала с действующим значением ЭДС Еи и внутренним сопротивлением /?„, подводится ко входу усилителя через разделительный конденсатор Cv\. Усиленное переменное напряжение, выделяемое на коллекторе транзистора, поступает в нагрузку /?„ через разделительный конденсатор СР2. Конденсатор Cpi препятствует передаче постоянной составляющей напряжения входного сигнала на вход усилителя, которая может вызвать нарушение режима работы транзистора. Наличие конденсатора СР2 предусмотрено с целью разделения выходной коллекторной цепи от внешней нагрузки /?„ (чаще всего входное сопротивление последующего каскада усиления) по постоянной составляющей коллекторного тока /ок. Назначение остальных элементов схемы изложено ранее (см. § 2.3 и 4.4).

Сопротивление нагрузки переменной составляющей коллекторного тока (на 4.17 показано пунктирной линией), обусловленной полезным входным сигналом, является в общем случае комплексной величиной. В некоторой области средних частот можно считать, что нагрузка активная и сопротивление нагрузки

менной составляющей коллекторного тока /тк=3,9 мА, а амплитуда тока эмиттера 7^ = 4 мА.

Мощность, рассеиваемая на коллекторе постоянной составляющей коллекторного тока,

сопротивление резистора нагрузки Rn=Q,8 кОм. Пользуясь характеристиками, взятыми из справочника, выбрать рабочую точку, обеспечивающую режим класса А, и определить: а) амплитуду переменной составляющей коллекторного тока и выходного напряжения при подаче на вход синусоидального напряжения с амплитудой [/твх=0,05 В;