Сопротивление нагрузочного

Входное сопротивление нагруженного отрезка линии. Используя формулы (4.54) и (10.69), найдем входное сопротивление отрезка линии, у которого выходной порт 2 замкнут на известное сопротивление ZK:

§ 4.2. Входное сопротивление нагруженного отрезка линии передачи

§ 4.2. Входное сопротивление нагруженного отрезка линии передачи ............................ 49

Если зазор между индуктором и нагреваемой деталью относительно велик и превышает глубину проникновения тока Д., в конце нагрева в несколько раз, то реактивное сопротивление нагруженного индуктора хп в основном определяется реактивностью рассеяния xs, которая значительно превышает приведенное реактивное сопротивление х„2 и не зависит от режима нагрева. Следовательно,

где /к — длина канала по средней линии; /„ — расстояние между устьями канала по дну ванны (определяется по эскизу на 5-11). Активное сопротивление нагруженного индуктора

Индуктивное сопротивление нагруженного индуктора (в омах)

Полное сопротивление нагруженного индуктора

Активное сопротивление металла в канале и наппе по (юрмуле (15-17) /•, = 40-10-» [1,15 : (12815-10-") -f 0,55 : (0,095-0,045)] = 2,13-10-4 Ом. Активное сопротивление нагруженного индуктора по формуле (15-18) /и== (81,9 + 39г-2,13)-10-4=3324-10-4 Ом.

Отношение e-Jl^ — входное сопротивление нагруженного трансформатора со стороны зажимов /—/. Следовательно, гвх = R H/л2. Сопротивление нагрузки Ra пересчитывают в цепь первичной обмотки через квадрат коэффициента трансформации. Эквивалентная схема, отражающая этот пересчет, показана на 2.16. Штрихи в обозначениях указывают на то, что соответствующие элементы схемы условно перенесены в первичную обмотку.

шение e1/il — входное сопротивление нагруженного трансформатора со стороны зажимов 7—/. Видим, что гвх = /?н/п2. Сопротивление нагрузки RH пересчитывают в цепь первичной обмотки через квадрат коэффициента трансформации. Эквивалентная схема, отражающая этот пересчет, показана на 2.16. Штрихи в обозначениях указывают на то, что соответствующие элементы схемы условно перенесены в первичную обмотку.

в несколько раз, то реактивное сопротивление нагруженного индуктора х„ в основном определяется реактивностью рассеяния xs, которая значительно превышает приведенное реактивное сопротивление х2ы и не зависит от режима нагрева.

Если нагрузкой каскада является резонансный контур, в эту формулу вместо Ra следует подставлять резонансное сопротивление нагруженного контура

5. Выходную мощность бестрансформаторного усилителя мощности рассчитывают по формуле Pn=U2n/Rv, где UH — действующее напряжение, измеренное вольтметром; 7?н — сопротивление нагрузочного резистора.

При работе на низкоомное нагрузочное устройство, для того чтобы не шунтировать резонансный контур, выходное напряжение можно снимать с дополнительной обмотки ( 6.40) или от части основной обмотки (так называемое трансформаторное и автотрансформаторное подключение нагрузочного устройства). Это позволяет получить приведенное к первичной обмотке сопротивление нагрузочного устройства R'H=RH(wi/w2)2. Для получения большого приведенного сопротивления R^Ry применяют понижающие трансформаторы с большим отношением wjw^.

и At=Atmax — прямые линии, параллельные осям координат. Поскольку невозможно получить коллекторный ток меньше /к0 и больше тех значений, где характеристики для различных токов базы сливаются, эти области также являются нерабочими. Границы допустимых рабочих режимов помечены на 6.43 штриховкой. Полагая, что сопротивление нагрузочного устройства, приведенное к цепи коллектора, и напряжение" источника питания могут быть любыми, выбирают наложение линии нагрузки MN. Площадь треугольника MQN, образованного линией нагрузки и линиями, параллельными осям координат и проведенными из точек нересе-чения линии нагрузки с предельными характеристиками, пропорциональна максимальному значению мощности, которое можно получить от транзистора в. заданных условиях. Линия нагрузки должна полностью лежать в рабочей области и соответствовать мак-

Выбрав положение линии нагрузки, можно построить переходную характеристику М'N' ( 6.43), выбрать рабочую точку (например, точку Я при работе в режиме А, так чтобы М'П'=П N'), определить приведенное сопротивление нагрузочного резистора

В маломощных выпрямителях, у которых сопротивление нагрузочного резистора составляет несколько килоом, вместо

Схема ( 5.11) имеет низкое быстродействие, так как фронт выходного импульса определяется зарядом выходной емкости через нелинейное сопротивление нагрузочного транзистора переменному току, которое при работе на пологом участке характеристики достигает сотен кОм.

Таким образом, в любом стационарном состоянии схемы ( 5.13) один из транзисторов закрыт, поэтому 'схема практически не потребляет мощности от источника питания, так как нагрузкой обычно является высокоомное сопротивление нагрузочного МДП-транзистора. Однако в процессе переключения схемы при E>U01 + \U02\ открывается транзистор F7\, a VT2 еще не успевает закрыться, т..е. в течение какого-то времени оба транзистора открыты. В схеме возникает нежелательный бросок сквозного тока, приводящий к помехам по цепи источника питания и резкому возрастанию потребляемой мощности.

которое снимается с коллектора выходного транзистора. Логический размах в такой схеме 1/л=//?!, где /—ток, задаваемый генератором в цепи эмиттеров БТ; Rt — сопротивление нагрузочного резистора.

Определить крутизну динамической характеристики 5Д и динамический коэффициент усиления К, если сопротивление нагрузочного резистора /?„ = 30 ком.

где /?„ — сопротивление нагрузочного резистора. В этой схеме входное сопротивление

противление Ro= 0,5 Ом, сопротивление нагрузочного резистора /?„ = 0,5 Ом. Как изменится падение напряжения внутри источника и напряжение на его зажимах, если сопротивление резистора