Стержневого молниеотвода

В 1885 г. венгерские электротехники О. Блати, М. Дэри и К. Циперновский предложили однофазный кольцевой, броневой и стержневой трансформатор с замкнутой магнитной системой.

Последние десятилетия прошлого столетия были богаты техническими открытиями. В 1879 г. на промышленной выставке в Берлине была построена первая электрическая железная дорога. В 1885 г. венгерские электротехники О. Блати, М. Дэри и К. Циперновский предложили однофазный кольцевой, броневой и стержневой трансформатор с замкнутой магнитной системой. В 1887 г. итальянский ученый Г. Феррарис и югославский ученый и изобретатель Н. Тесла, работавший большую часть

Такая компенсация отсутствует в броневой конструкции трансформатора, так как у него только одна катушка. Поэтому если нужно обеспечить высокую помехозащищенность устройства, то, несмотря на ббльшую трудоемкость, целесообразно применять двухкатушечный стержневой трансформатор, приняв меры для уменьшения величины индукции В_, путем рациональной конструкции самого трансформатора и электропитающего устройства в целом.

1. Как устроен трехфазный стержневой трансформатор?

Наиболее распространенными конструкциями трехфазных магнитных систем являются трехфазный групповой трансформатор, образованный из трех однофазных трансформаторов, каждая фаза которого имеет самостоятельную магнитную систему и трехфазный стержневой трансформатор, отличающийся от группового тем, что магнитные цепи всех трех стержней связаны ярмами в единую магнитную систему.

5. Как устроен трехфазный стержневой трансформатор?

11-17. Однофазный стержневой трансформатор

а — однофазный стержневой трансформа-хор; б — трехфазный стержневой трансформатор.

а — однофазный стержневой трансформатор; 6 — трехфазный стержневой трансформатор.

3. Трехфазный стержневой трансформатор, соединения Y/Y; Y/Y,,; Y/A; Y,,/A. При соединении Y/Y в обмотке ВН, питаемой синусоидальным напряжением, могут существовать гармонические тока, порядок которых не кратен 3 (см. 4-12). Пренебрегая всеми гармоническими тока, кроме первой, можно считать ток в обмотке ВН синусоидальным i0 « t'01.

12-3. Однофазный стержневой трансформатор с обмотками на одном стержне: а —с концентрическими обмотками; б — с чередующимися обмотками.

Радиус •зашиты одиночного стержневого молниеотвода

29.14. Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода:

40. Зона защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой до 60 м

В основании зоны защиты одиночного стержневого молниеотвода высотой Л до 60 м ( 40), находящейся на уровне земли, лежит окружность радиусом г = 1,5Л. Вся зона представляет собой конус с образующей в виде ломаной линии. Горизонтальное сечение зоны защиты на высоте защищаемого сооружения Л над уровнем земли представляет собой круг с радиусом г .

41. Зона защиты двойного стержневого молниеотвода

151. Зона защиты стержневого молниеотвода

ного стержневого молниеотвода — представляет собой конус ( 151). Вершина конуса нахо-

154. Зона защиты двойного стержневого молниеотвода

дится на высоте ha
Зона защиты двойного стержневого молниеотвода приведена на 154, где L — расстояние между молниеотводами; h — высота молниеотводов (одинаковой высоты); ho — наименьшая точка зоны защиты; Лс — наименьшая высота зоны защиты посредине между опорами двойного молниеотвода; rcl — половина ширины зоны защиты посредине между опорами двойного молниеотвода; гс — радиус зоны защиты на уровне земли посредине между опорами, м. Зона защиты типа А существует при L^3h, типа Б при 1^5/г. Геометрические очертания зон защиты типа А и Б, показанные на 152, определяются высотой молниеотвода — h, наивысшей точкой зоны — Л0, наибольшим радиусом защиты на уровне земли — г0, расстоянием между опорами двойного молниеотвода — L, а также величинами hc и /•ex-

Перечисленные факторы находятся во взаимосвязи друг с другом, а также с высотой защищаемых зданий — hx и радиусом зоны защиты гх на этой высоте (см. главу 4 СН 305 — 77). При известных величинах hx и гх требуемую высоту одиночного стержневого молниеотвода для зоны Б определяют по формуле