Сопротивлений короткого

Если бы в коммутируемой секции не индуктировалась никакая ЭДС, то ход процесса коммутации тока в секции определялся бы только соотношениями переходных сопротивлений контактов щетки с двумя пластинами коллектора. Одна из этих пластин постепенно уходит из-под щетки, а вторая входит под щетку. Для упрощения 'рассуждений будем считать, что ширина щетки не больше ширины одной коллекторной пластины, и пренебрежем небольшими по сравнению с переходным сопротивлением г контакта щетки и коллек-

Если сопротивление резистора гх мало, то при включении его в схему моста (см. 16.13) возникнет погрешность измерения за счет влияния сопротивлений соединительных проводов между точками an и kc, а также переходных сопротивлений контактов в узлах плеча ас (эти сопротивления имеют порядок сотых долей ома). В целях более точного измерения малых сопротивлений некоторые типы мостов (например, МО62 и РЗЗЗ) допускают наряду с двухзажим-н ы м включением резисторов со средним сопротивлением ч е т ы-рехзажимное включение резисторов с малым сопротивлением.

Если бы в коммутируемой секции не индуктировалась никакая ЭДС, то ход процесса коммутации тока в секции определялся бы только соотношениями переходных сопротивлений контактов щетки с двумя пластинами коллектора. Одна из этих пластин постепенно уходит из-под щетки, а вторая входит под щетку. Для упрощения «рассуждений будем считать, что ширина щетки не больше ширины одной коллекторной пластины, и пренебрежем небольшими по сравнению с переходным сопротивлением г контакта щетки и коллектора сопротивлениями проводов, соединяющих обмотку якоря с коллектором, и самой секции.

Если бы в коммутируемой секции не индуктировалась никакая ЭДС, то ход процесса коммутации тока в секции определялся бы только соотношениями переходных сопротивлений контактов щетки с двумя пластинами коллектора. Одна из этих пластин постепенно уходит из-под щетки, а вторая входит под щетку. Для упрощения рассуждений будем считать, что ширина щетки не больше ширины одной коллекторной пластины, и пренебрежем небольшими по сравнению с переходным сопротивлением г контакта щетки и коллектора сопротивлениями проводов, соединяющих обмотку якоря с коллектором, и самой секции.

Погрешность измерений напряжения и тока при использовании приборов с цифровой индикацией не превышает 0,1%. Однако систематическая погрешность измерения напряжения между потенциальными зондами зависит от сопротивления контакта зонда с образцом, которое может в 103—104 раз превышать сопротивление образца. Чтобы устранить влияние сопротивлений контактов на результаты измерений, необходимо предельно уменьшить протекающий через них ток. Для этого используют вольтметры с высоким входным сопротивлением (108 Ом и больше), причем сопротивление изоляции каждого из зондов относительно любого элемента измерительной установки должно быть много больше этого значения.

вого плеча моста. Обозначим сопротивление соединительных проводов с учетом переходных сопротивлений контактов Rn. Зажимы 1-1' крепятся на диэлектрике. Обозначим сопротивление изоляции между ними Rw. Полное сопротивление первого плеча равно:

нием U П. Поскольку Rx и R0 малы, то удобно контролировать не напряжение питания на зажимах Rx и R0, a ток в этой цепи, поэтому в схему введен амперметр. Сопротивление проводника, объединяющего Rx и R0 с учетом переходных сопротивлений контактов, обозначено R. Уравнения равновесия моста можно найти следующим образом: треугольник сопротивлений R, R3, Rt преобразуется в звезду известными из электротехники методами, при этом схема двойного моста преобразуется в схему одинарного (четырехплечего) моста, уравнение равновесия которого уже известно. После указанных преобразований получим:

противлении паек якорных обмоток машин постоянного тока и переходных сопротивлений контактов выключателей, нашли контактомеры, изготовляемые в энергосистемах Мосэнерго и Тулэнерго Минэнерго СССР (КМС-68, КМС-63).

Прибор М-1, разработанный монтажно-наладочным управлением треста «Электроцентрмонтаж» Минэнерго СССР, предназначен для измерения переходных сопротивлений контактов коммутационной аппаратуры с номинальным напряжением до 500 кВ. Питание прибора может осуществляться от сети переменного тока и от встроенных сухих элементов. Прибор снабжается специальными проводами, позволяющими производить измерения контактов с земли вблизи оборудования [1].

На 16.9 приведена модель реального р-и-перехода. Здесь помимо управляемого сопротивления Ra показаны неуправляемые сопротивления контактов R и емкости />-я-перехода: барьерная С6 и диффузионная СДИф. Наличие у реальных ^-«-переходов сопротивлений контактов к сказывается на виде ВАХ в области прямых управляющих напряжений: характеристика располагается ниже по сравнению с идеализированным /7-и-переходом (область 5 на 16.6).

и не зависит от сопротивлений контактов и соединительных проводов.

Из равенства (12.34), написанного с учетом соотношений (12.32), заключаем, что характеристическое сопротивление равно среднему геометрическому из сопротивлений короткого замыкания и холостого хода.

1.4.35. Номинальная мощность трехфазного трансформатора 5„ = = 10 000 кВ-А, напряжение короткого замыкания ик = 7,5 %, отношение сопротивлений короткого замыкания RK/XK = 0,087. Магнитные потери трансформатора Рм = 14,5 кВт. Вычислить КПД трансформатора для значений /3 = 0,5; 1; 1,25 при cosip2 =0,8.

Опыт короткого замыкания используется для экспериментального определения напряжения короткого замыкания, сопротивлений короткого замыкания и активной мощности короткого замыкания:

Пренебрегая различием в фазе токов, которая зависит от соотношения активных и реактивных сопротивлений короткого замыкания (различие обычно невелико), и заменяя комплексные величины их модулями, получим

Опыт короткого замыкания. Для определения напряжения короткого замыкания, потерь в проводниках обмоток и сопротивлений короткого замыкания производят опыт короткого замыкания. Он

По полученным трем значениям сопротивлений короткого замыкания можем определить:

Если конкретная схема и параметры ветвей четырехполюсника неизвестны, его параметры могут быть определены из опытов холостого хода и короткого замыкания при питании и измерениях со стороны входа и со стороны выхода. Эти измерения позволяют определить комплексы сопротивлений короткого замыкания Z1K. 3 и холостого хода Zjx.x при питании схемы со стороны входных зажимов Г — /" и Z2K. з и Z2x. x — при питании схемы со стороны выходных зажимов 2' — 2":

Распределение нагрузок между параллельно включенными трансформаторами зависит от сопротивлений короткого замыкания ( 2.61). Схема замещения трансформатора в самом простейшем виде представляется в ви-

Значения активных и индуктивных сопротивлений короткого замыкания соответствующих пар обмоток многообмоточного трансформатора можно определить из опытов короткого замыкани-я каждой из этих пар аналогично тому, как этот опыт выполняется в двухобмоточном

Поэтому с перегрузкой трансформаторов, связанной с различием в углах фк, можно не считаться и учитывать только различие в модулях сопротивлений короткого замыкания. Из (11-9) следует, что модули токов обратно пропорциональны модулям сопротивлений короткого замыкания

при равенстве коэффициентов трансформации и сопротивлений короткого замыкания будет равен току короткого замыкания.