Трансформатора оказывается

Одновременно следует стремиться к получению достаточно развитой поверхности охлаждения обмотки и достаточного числа и размеров масляных (воздушных у сухого трансформатора) охлаждающих каналов в обмотках при обеспечении наименьшего сопротивления для движения в них охлаждающей среды, что дает возможность уменьшить внутренний перепад температуры в обмо,тках и как следствие этого несколько уменьшить охлаждаемую поверхность бака трансформатора.

заполняющее бак, в котором установлены активные части трансформатора, одновременно используется для их охлаждения.

Одновременно следует стремиться к получению доста^ точно развитой поверхности охлаждения обмотки и достаточного числа и размеров масляных (воздушных у сухого трансформатора) охлаждающих каналов в обмотках при обеспечении наименьшего гидро- и аэродинамического сопротивления для движения в них охлаждающей среды, что дает возможность уменьшить внутренний перепад температуры в обмотках и как следствие этого несколько уменьшить охлаждаемую поверхность бака трансформатора.

заполняющее бак, в котором установлены активные части трансформатора, одновременно используется для их охлаждения.

В схеме 137 при подаче в момент ^ импульса положительного напряжения на управляющий электрод тиристора, например TPi, он включается (тиристор ТР2 заперт). Ток от источника постоянного напряжения проходит через полуобмотку ш2 трансформатора. Одновременно через другую полуобмотку wz происходит заряд конденсатора постоянным током ia. Общий входной ток при Ld = оо равен

ющей силы l/2/K^i, т. е. в данном случае снизу вверх; но в том же направлении и такой же величины намагничивающие силы действуют и в стержнях А и В. Таким образом, во всех стержнях трансформатора одновременно существуют намагничивающие силы, равные по величине и направленные относительно стержней в одну и ту же сторону, т. е. совпадающие по фазе. Эти намагничивающие силы создают добавочные потоки, которые, так же как намагничивающие силы, должны быть все равны по величине и одинаково направлены.

ДРК — мощность, потребляемая трансформатором в режиме короткого замыкания; /]ЮМ — номинальный ток первичной обмотки трансформатора; тт — число фаз трансформатора; kr — коэффициент трансформации; UK —напряжение короткого замыкания трансформатора, %; ?/1ф мом —номинальное напряжение первичной обмотки трансформатора; /г — число обмоток трансформатора, одновременно обтекаемых током (зависит от схемы выпрямления). Выбор ТП с номинальным током, значительно превышающим номинальный ток двигателя, приводит к удорожанию установки, необоснованному увеличению массогабаритных показателей, а также к завышению токов короткого замыкания, что при аварии приводит к более тяжким последствиям. Выбор ТП с заниженным номинальным током приводит к периодическому выгоранию тиристоров, в лучшем случае к частому срабатыванию максимально-токовой защиты или защиты от превыше-

Расход энергии при испытаниях по методу взаимной нагрузки определяется суммарными потерями в обеих испытуемых машинах или трансформаторах. Компенсация этих потерь осуществляется от внешнего источника электрической или механической энергии или от обоих источников одновременно. Если учесть, что КПД электрических машин средней и большой мощности составляет 90 % и более, а трансформаторов — свыше 95 %, то окажется, что с помощью ограниченного источника мощности (10...20 % от мощности одной испытуемой машины или трансформатора) можно испытывать две крупные электрические машины или два трансформатора одновременно. Резкое уменьшение затрат энергии при испытаниях является важным достоинством метода взаимной нагрузки.

4-3. Использование понижающего трансформатора одновременно и как реактора.

более высокий к. п. д.; поэтому в тех случаях, когда требуется ограничение пускового тока, применение двигателей 3 кВ вместо 10 кВ с использованием понижающего трансформатора одновременно и как реактора может дать значительную выгоду.

заземления электрооборудования в электроустановках напряжением до 1000 В с изолированной нейтралью, должно быть не более 4 Ом, а при мощности генераторов и трансформаторов, не превышающей 100 кВ-А, — не более 10 Ом. Чтобы предотвратить попадание высокого напряжения в сеть низкого напряжения при пробое изоляции обмоток трансформаторов, в этих установках обмотку трансформатора заземляют через пробивной предохранитель. В случае попадания высокого напряжения в сеть низкого напряжения происходит электрический пробой пробивного предохранителя и обмотка низшего напряжения трансформатора оказывается заземленной. -- Таким образом, любое однофазное замыкание приводит к появлению напряжения относительно земли на корпусах электрооборудования независимо от состояния нейтрали питающей системы. На этом строится универсальная защита, вызывающая отключение поврежденного электрооборудования при появлении некоторой заданной разности потенциалов между корпусом и землей ( 14.3). Катушка реле Р включена между корпусом двигателя Д и зазем- Рис ,43 Схша защитного отклю. ляющим устройством. При по- Чения явлении на корпусе двигателя опасного потенциала реле Р

Сопротивление заземляющего устройства, используемого для заземления электрооборудования в электроустановках напряжением до 1000 В с изолированной нейтралью, должно быть не более 4 Ом, а при мощности генераторов и трансформаторов, не превышающей 100 кВ-А, — не более 10 Ом. Чтобы предотвратить попадание высокого напряжения в сеть низкого напряжения при пробое изоляции обмоток трансформаторов, в этих установках обмотку трансформатора заземляют через пробивной предохранитель. В случае попадания высокого напряжения в сеть низкого напряжения происходит электрический пробой пробивного предохранителя и обмотка низшего напряжения трансформатора оказывается заземленной.

Поджигающие тиратроны (на 14.6, а не показаны) работают по схеме, обеспечивающей запуск игнитронов +Л, +S, +С, в течение двух периодов 2ТС тока сети: через промежуток времени, равный 1/2 Тс, они запускают игнитроны —А, —В, —С также в течение времени 2ТС. Ток il первичной обмотки сварочного трансформатора Тр имеет период, в 5 раз больший периода тока сети, т. е. частота тока iz вторичной обмотки сварочного трансформатора оказывается в 5 раз меньше частоты тока сети. Зажигание тиратронов осуществляется пересчет-ыыми лампами, управляемыми электронными реле времени.

Из формулы для КПД видно, что при малых значениях нагрузки, когда электрическими потерями мощности Рз в обмотках трансформатора вследствие небольшого значения тока нагрузки можно пренебречь и когда потери мощности в магнитопроводе Р„ оказываются соизмеримыми с полезной мощностью Рз, значение КПД трансформатора оказывается небольшим. С увеличением тока нагрузки КПД трансформатора растет.

нагрузки электрическими потерями Р, в обмотках трансформатора можно пренебречь вследствие небольшого значения тока нагрузки. Потери мощности в магнитопроводе Рч при этом оказываются соизмеримыми с полезной мощностью Р%, а значение КПД трансформатора оказывается небольшим. С увеличением нагрузки КПД трансформатора возрастает.

Защита разомкнутых обмоток НН трансформаторов. В некоторых случаях обмотки низшего напряжения трансформаторов могут длительно оставаться отключенными от других элементов сети. В качестве примера можно привести схему, в которой два генератора включаются на расщепленные обмотки НН повышающего трансформатора; при выводе одного из генераторов в длительный ремонт или его отключении в режиме минимальной нагрузки соответствующая обмотка трансформатора оказывается разомкнутой. Наличие временно неиспользуемых обмоток характерно также для трехобмоточных трансформаторов или автотрансформаторов с третичной обмоткой.

При синусоидальном первичном напряжении трансформатора магнитное поле в его сердечнике, определяемое по уравнению (13.2), является также синусоидальным. Однако ток холостого хода, или намагничивающий ток трансформатора, оказывается несинусоидальным во времени. Причинами искажения кривой этого тока являются: а) нелинейный характер зависимости магнитного поля сердечника трансформатора от намагничивающего тока его; б) явления гистерезиса

Если вентиль не проводит тока, напряжение на нагрузке равно нулю и напряжение вторичной обмотки трансформатора оказывается приложенным между анодом и катодом вентиля. Это напряжение имеет обратную полярность, т. е. анод вентиля становится отрицательным относительно катода. Максимальное значение обратного напряжения между анодом и катодом вентиля ( 5.3, г) равно максимальному значению напряжения вторичной обмотки трансформатора

Простейшая схема выпрямителя с умножением напряжения приведена на 19.6, а. Действует такая схема следующим образом. В течение положительного полупериода, когда потенциал точки А вторичной обмотки силового трансформатора положителен относительно точки Б, конденсатор С1 заряжается через диод VD1 до напряжения, равного амплитуде напряжения на вторичной обмотке трансформатора U^m. Во второй полу период, когда потенциал точки А становится отрицательным, а точки Б — положительным, вторичная обмотка трансформатора оказывается соединенной с конденсатором С1 таким образом, что напряжения на их зажимах складываются. Под воздействием этого суммарного напряжения конденсатор С2 через диод VD2 заряжается почти до удвоенного значения амплитудного напряжения на зажимах вторичной обмотки трансформатора 21/2т- В процессе заряда конденсатора С2 происходит разряд конденсатора С/. Затем процесс повторяется. При этом напряжение на сопротивлении нагрузки, подключенном параллельно конденсатору С2, пульсирует с частотой напряжения сети.

Для снижения перенапряжений трансформаторы защищают разрядниками Р, которые пробиваются при напряжении Um ( 4.1, б). Таким образом, если до разрядника волна перенапряжения имеет весьма большую амплитуду Umo, то после разрядника напряжение Uт, достигающее обмотки трансформатора, оказывается значительно сниженным.

Фазовое регулирование коэффициента трансформации осуществляется за счет изменения момента времени отключения коммутатора К.1. После размыкания К1 нагрузка трансформатора оказывается подключенной к отводу низшей ступени регулирования через конденсатор С, напряжение на котором в момент отключения