Увеличение амплитуды

В. Реостатное регулирование. В трехфазных асинхронных двигателях с фазным ротором применяется реостатный способ регулирования частоты вращения ротора. Это достигается введением в цепь фазных обмоток ротора регулируемого трехфазного реостата, как при пуске двигателя (см. 14.26) . Но этот реостат должен быть рассчитан на длительную нагрузку током ротора, а не на кратковременную, как пусковой реостат. Увеличение активного сопротивления цепи ротора изменяет характеристику М (s) — делает ее более мягкой (см. 14.27). Если при постоянном моменте на валу двигателя увеличивать активное сопротивление цепи ротора путем постепенного увеличения сопротивления реостата (г < г 2 < г 3) , то рабочая

где Уном номинальная плотность тока в обмотке статора (4 — 6 А/мм2); Вдоп и 9НОМ — допустимая и номинальная темпера туры нагрева обмотки статора (соответственно 1 30 и 85° С для изоляции класса A); KR — коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления за счет вытеснения тока и равный 0,93.

В. Реостатное регулирование. В трехфазных асинхронных двигателях с фазным ротором применяется реостатный способ регулирования частоты вращения ротора. Это достигается введением в цепь фазных обмоток ротора регулируемого трехфазного реостата, как при пуске двигателя (см. 14.26). Но этот реостат должен быть рассчитан на длительную нагрузку током ротора, а не на кратковременную, как пусковой реостат. Увеличение активного сопротивления цепи ротора изменяет характеристику AfB (s) — делает ее более мягкой (см. 14.27). Если при постоянном моменте на валу двигателя увеличивать активное сопротивление цепи ротора путем постепенного увеличения сопротивления реостата (г < г 2 < г 3), то рабочая точка будет смешаться с одной кривой Л/в (s) на следующую, соответствующую возросшему сопротивлению цепи ротора (см. 14.27, точки 1-4), соответственно чему растет скольжение, а следовательно, уменышется частота вращения двигателя. Этим путем можно изменять частоту вращения ротора в пределах от номинальной до полной остановки. Недостатком такого способа регулирования являются относительно большие потери энергии (см. § 14.11). Мощность вращающегося поля Р п без учета потерь энергии в сердечнике статора состоит (см. 14.20) из мощности потерь в проводах обмотки ротора (см. схему замещения на 14.18)

В. Реостатное регулирование. В трехфазных асинхронных двигателях с фазным ротором применяется реостатный способ регулирования частоты вращения ротора. Это достигается введением в цепь фазных обмоток ротора регулируемого трехфазного реостата, как при пуске двигателя (см. 14.26). Но этот реостат должен быть рассчитан на длительную нагрузку током ротора, а не на кратковременную, как пусковой реостат. Увеличение активного сопротивления цепи ротора изменяет характеристику М (s) — делает ее более мягкой (см. 14.27). Если при постоянном моменте на валу двигателя увеличивать активное сопротивление цепи ротора путем постепенного увеличения сопротивления реостата (г < г 2 < г 3) , то рабочая точка будет смещаться с одной кривой М (s) на следующую, соответствующую возросшему сопротивлению цепи ротора (см. 14.27, точки 1—4), соответственно чему растет скольжение, а следовательно, уменьшается частота вращения двигателя. Этим путем можно изменять частоту вращения ротора в пределах от номинальной до полной остановки. Недостатком такого способа регулирования являются относительно большие потери энергии (см. § 14.1 1) . Мощность вращающегося поля /*в п без учета потерь энергии в сердечнике статора состоит (см. 14.20) из мощности потерь в проводах обмотки ротора (см. схему замещения на 14.18)

Коэффициент kr, учитывающий увеличение активного сопротивления за счет вытеснения тока, зависит ст типа обмотки, геометрических данных паза (h, с), числа и размеров элементарных

зору. При этом изменяется и амплитуда токов и фаза. Распределение Л/ по высоте паза показано на 8.4. Ток распределяется неравномерно и по ширине паза. Коэффициент kn учитывающий увеличение активного сопротивления за счет вытеснения тока, зависит от типа обмотки, геометрических данных паза (И, с), числа и размеров элемен-

Если проводник или какой-либо участок проводника расположен в воздухе и не находится в зоне сильного электромагнитного поля машины, то плотность тока во всех точках его сечения при расчете принимают одинаковой. Так поступают, например, в большинстве случаев при расчете сопротивлений лобовых частей обмоток, для которых принимают kr = 1. Некоторое увеличение активного сопротивления, связанное с неравномерностью распределения плотности тока из-за проявления поверхностного эффекта, влияния полей лобового рассеяния, изгибов проводников и т л., учитывают приближенно, относя его к добавочным потерям.

Активное сопротивление проводов первичной обмотки трансформатора: R\ — /?iKi = 0,7-1 = 0,7 Ом, где /С, = 1 — коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления проводов вследствие влияния поверхностного эффекта (в данном случае при частоте f\ = 50 Гц, Ai = 1).

Наиболее целесообразно воспользоваться методом конечных разностей при расчете переменных магнитных полей в пазах сложной конфигурации. На 19.11, а представлены модель для расчета переменного магнитного поля в области половины зубцового деления короткозамкнутого ротора АД и результаты расчета коэффициентов kR и kL ( 19.11, б), характеризующих увеличение активного сопротивления стержня га и изменение коэффициента проводимости пазового рассеяния Хп. Расчеты показывают, что насыщение зубцов оказывает влияние только на значение коэффициента kL, уменьшая его. Коэффициент kR от насыщения практически не зависит. Инженерные методики расчета, приведенные в руководствах по проектированию асинхронных машин [17], дают удовлетворительные результаты в отношении коэффициента kR и несколько заниженные в отношении коэффициента kb.

Следует отметить, что в рассматриваемых установках напряжением до 1000В рекомендуется учитывать увеличение активного сопротивления проводников г при их нагреве значительными токами к. з. Для этого в произведенном предварительном расчете токов к. з. делается поправка на значение изменившегося сопротивления:

Практически увеличение активного сопротивления г2 осуществляется включением трехфазного реостата в цепь фазного ротора; короткозамкнутые роторы иногда выполняются с повышенным сопротивлением клетки ротора.

Прочность сварного соединения! в основном определяется амплитудой колебаний на рабочем торце инструмента и давлением, приложенным к соединяемым деталям. При малой амплитуде в плоскости контакта происходит замедленное образование активных центров соединения. Чрезмерное увеличение амплитуды увеличивает напряжения среза, приводящие к разрушению части узлов схватывания.

магнитных усилителей останутся на прежней кривой намагничивания. Увеличение напряжения питания вызовет соответствующее увеличение противо-э.д.с. рабочих обмоток, а следовательно, и увеличение амплитуды индукции. Таким образом, рабочие точки обоих усилителей переместятся в точку 2. При этом напряженность Я0 магнитных усилителей почти не изменится, поэтому почти не изменятся и токи в рабочих обмотках усилителей.

увеличение амплитуды первой гармоники анодного тока. Увеличение амплитуды напряжения возбуждения и анодного тока ограничивается линейным участком характеристики лампы генератора.

Изменение р при упругих деформациях объясняется изменением амплитуды колебаний узлов кристаллической решетки металла. При растяжении эти амплитуды увеличиваются, при сжатии — уменьшаются. Увеличение амплитуды колебаний узлов обусловливает уменьшение подвижности носителей зарядов и, как следствие, возрастание р. Уменьшение

Если на частоте настройки контура Р (/со) /Со (/<*>) -*• 1» то /<Г (/со) -> оо, т. е. сколь угодно малая флуктуационная составляющая с частотой /о может быть усилена до какого угодно большого значения. Однако это вовсе не означает, что амплитуда колебаний будет безгранично возрастать. Вследствие отрицательной обратной связи, осуществляемой за счет резистора R0oc, и нелинейности характеристик полевого транзистора по мере увеличения тока стока крутизна характеристики, а следовательно, и коэффициент усиления /С0 будут уменьшаться. Поэтому при некоторой амплитуде колебаний (определяемой параметрами контура, цепью обратной связи и параметрами полевого транзистора), при которой энергия потерь и энергия, вводимая в контур, будут равны, дальнейшее увеличение амплитуды прекратится.

Концентраторы изготовляют из материалов, в которых скорость распространения звука велика, чаще всего из углеродистых сталей марок Ст. 45 и Ст. 50. Коэффициент трансформации концентратора, определяющий увеличение амплитуды колебаний, равен отношению его диаметров у верхнего и нижнего оснований. Форма профиля концентратора может быть различной: ступенчатой, конической, экспоненциальной, гиперболической и т. д. Наименьшие потери УЗ-энергии за счет рассеяния через боковые стенки в концентраторах кате-ноидальной формы **'.

Увеличение амплитуды колебания ионов в узлах кристаллической решетки

Увеличение амплитуды колебаний ионов в узлах кристаллической решетки

Увеличение амплитуды колебания ионов в узлах кристаллической решетки

Увеличение амплитуды колебаний ионов в узлах кристаллической решетки

Увеличение амплитуды колебаний ионов в узлах кристаллической решетки 44